Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Дипломная работа: Технологический процесс обработки деталей "Крышка" и "Шарнир" при годовой программе выпуска 2000 штук

Название: Технологический процесс обработки деталей "Крышка" и "Шарнир" при годовой программе выпуска 2000 штук
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Добавлен 03:00:21 16 мая 2011 Похожие работы
Просмотров: 9954 Комментариев: 1 Оценило: 1 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать

УТВЕРЖДЕНО

Предметной комиссией

«______» ________ 2009 г.

ЗАДАНИЕ

Для курсового проектирования по Технологии машиностроения студентка

Бутрим Кристина Игоревна

Специальность 151001 «4» курса группы ТМ - 410

Политехнического колледжа городского хозяйства

Тема задания: Разработать технологический процесс обработки детали «Крышка» и "Шарнир" при годовой программе выпуска 2000 штук

Курсовой проект на указанную тему выполняется в следующем объеме:

Пояснительная записка:

1. Технологическая часть

1.1. Описание конструкции и назначение детали

1.2. Технологичность конструкции

1.2.1. Характеристика материала

1.3. Определение типа производства

1.4. Выбор заготовки

1.5. Маршрут обработки

1.5.1. Выбор оборудования с обоснованием

1.5.2. Определение технологических базовых поверхностей и выбор приспособлений

1.5.3. выбор режущего инструмента

1.5.4. Выбор мерительного инструмента

2. Расчетная часть

2.1 Расчет припуска на механическую обработку

2.2 Расчет режимов резания на каждую операцию

2.3 Нормирование операций

2.4 Расчет режущего инструмента

2.5 Расчет мерительного инструмента

Заключение

3. Графическая часть

3.1. Чертеж детали Чертеж заготовки

3.2. Чертеж режущего инструмента Чертеж мерительного инструмента

3.3. Операционные эскизы на каждую механическую операцию с режущим инструментом.

4. Операционный технологический процесс обработки с составлением операционных карт и операционных эскизов, УП на одну операцию выполненная в САПР ADEM-8,0. (срок выполнения 10 декабря 2010 г.)

Подготовить презентацию и доклад к защите курсового проекта.

Дата выдачи « 06 » сентября 2010 г.

Срок окончания « 10 » декабря 2010 г.

Председатель П(Ц)К __________/ Александрова Т.О./

Преподаватель Александрова Т.О.


Содержание

Введение

1. Технологическая часть

1.1 Описание конструкции и назначение детали

1.2 Технологичность конструкции

1.2.1 Характеристика материала

1.3 Определение типа производства

1.4 Выбор заготовки и расчёт заготовки

1.5 Маршрут обработки

1.5.1 Выбор оборудования с обоснованием

1.5.2 Определение технологических базовых поверхностей и выбор приспособлений

1.5.3 Выбор режущего инструмента

1.5.4 Выбор мерительного инструмента

2. Расчетная часть

2.1 Расчет режимов резания на каждую операцию

2.2 Нормирование операций

2.3 Проектирование и расчет специального режущего инструмента

2.4 Расчет мерительного инструмента

2.5 Разработка управляющей программы на операцию 020 токарная с ЧПУ (Установ Б)

Заключение

Литература

4. Технологическая документация

4.1 Операционный технологический процесс обработки детали, операционные карты, операционные эскизы)

Презентация


Введение

Роль машиностроения в развитии всех отраслей народного хозяйства. Основные направления повышения производительности и обеспечения требуемой точности при разработке новых технологических процессов механической обработки деталей.

Цель машиностроения - изменение структуры производства, повышение качественных характеристик машин и оборудования. Предусматривается осуществить переход к экономике высшей организации и эффективности с всесторонне развитыми силами, зрелыми производственными отношениями, отлаженным хозяйственным механизмом. Такова стратегическая линия государства. Перед машиностроительным комплексом поставлена задача резко повысить технико-экономический уровень и качество машин, оборудования и приборов. Предметом исследования и разработки в технологии машиностроения являются виды обработки, выбор заготовок, качество обрабатываемых поверхностей, точность обработки и припуски на неё, базирование заготовок; способы механической обработки поверхностей - плоских, цилиндрических, сложнопрофильных и др.; методы изготовления типовых деталей - корпусов, валов, зубчатых колёс и др.; процессы сборки (характер соединения деталей и узлов, принципы механизации и автоматизации сборочных работ); конструирование приспособлений. Основными направлениям развития современной технологии: переход от прерывистых, дискретных технологических процессов к непрерывным автоматизированным, обеспечивающим увеличение масштабов производства и качества продукции; внедрение безотходной технологии для наиболее полного использования сырья, материалов, энергии, топлива и повышения производительности труда; создание гибких производственных систем, широкое использование роботов и роботизированным технологических комплексов в машиностроении и приборостроении.

1. Технологическая часть

1.1 Описание конструкции и назначение детали

Деталь “Шарнир ” (рис. 1) является телом вращения, применяется в соединениях.

Деталь “Шарнир” состоит из цилиндрического основания (А) и фасонной бобышки (Б). Наружная поверхность цилиндрического основания состоит из 3-х диаметров Ø 65 мм, Ø 72 мм, Ø 89 мм и канавки. На наружном диаметре 89 мм имеются 2 лыски, выполненные в размер 80 мм. На торцевой поверхности имеется центральное глухое гладкое отверстие Ø 50 мм и глубиной 40 мм. На другом торце цилиндрического основания имеется фасонная бобышка, состоящая из Ø 45 мм и сферы Ø 60 мм.

Рис. 1. Шарнир


1.2 технологичность конструкции

Деталь – крышка гидроцилиндра – изготавливается из серого чугуна СЧ - 15-32 ГОСТ 1412-85 методом литья в песчаные формы. Конфигурация наружного контура и внутренних поверхностей не вызывает значительных трудностей при получении заготовки. Однако, даже при этом формовка должна производиться с использованием стержней, формирующих как внутренние полости, так и бобышку с боковой стороны. Особенно нетехнологично литье отверстия диаметром 25 мм.

Условию минимальной металлоемкости эта деталь отвечает, т.к. минимальная толщина стенок для таких отливок составляет 3…5 мм.

С точки зрения механической обработки деталь имеет следующие элементы нетехнологичности: группа глухих отверстий диаметром 15 мм с резьбой, так как проконтролировать глубину отверстий затруднительно, и имеются препятствия для выхода стружки.

Остальные обрабатываемые поверхности с точки зрения обеспечения точности и шероховатости не представляют технологических трудностей, позволяют вести обработку на проход и допускают применение высокопроизводительных режимов резания. Данная деталь имеет хорошие базовые поверхности для первоначальных операций и довольно проста по конструкции. При обработке детали «Крышка» имеется возможность соблюдения принципа постоянства и совмещения технологических, измерительных и конструкторских баз. Расположение крепежных отверстий как резьбовых, так и гладких допускает много - инструментальную обработку.

В результате анализа чертежа было определено, что чертеж содержит все необходимые сведения о качестве обрабатываемых поверхностей, точности размеров и взаимного расположения поверхностей. Имеются наиболее точные размеры: центральные отверстия диаметром 75 мм по седьмому квалитету точности, 85 мм по восьмому квалитету, торцевая поверхность круглого фланца диаметром 130 мм по девятому квалитету точности и диаметром 240 мм по восьмому квалитету; нормы взаимного расположения и формы - осевое биение центральных отверстий диаметром 75 мм седьмому квалитету точности и 85 мм по восьмому квалитету и торцевой поверхности бобышки диаметром 145 мм относительно баз В и Г.

Наружный контур детали имеет простую конфигурацию, что обеспечивает достаточно свободный доступ режущего инструмента.

1.2.1 Характеристика материала

Для изготовления детали “Шарнир” применяется Сталь 35 ГОСТ 1050-88.

Таблица №1 Химический состав

Углерод,% Кремний,% Марганец,% Никель,% Сера,% Фосфор,% Хром,% Медь,% Мышьяк,%
0,32-0,4 0,17-0,37 0,5-0,8 0,25 0,04 0,035 0,25 0,25 0,08

Таблица №2 Механические свойства

Наименование Ед. изм. Значение
Модуль сдвига МПа 74000
Модуль упругости нормальный МПа 206000
Относительное сужение % 45
Относительное удлинение после разрыва % 20
Плотность кг/куб.м 7826
Предел прочности при растяжении МПа 540
Предел прочности при срезе МПа 460
Предел текучести МПа 320
Склонность к отпускной хрупкости Не склонна
Твердость по Бриннелю НВ 226
Температура ковки Град. С 1280…750
Температурный коэффициент линейного расширения 1/град.С 20-100 град. С
Теплопроводность Вт/м∙ град. С 49
Удельная теплоемкость Дж/кг∙ град. С 469
Флокеночувствительность Не чувствительна

Одним из широко применяемых материалов в машиностроении является углеродистая сталь.

Углеродистые качественные стали с содержанием углерода до 0,3% характеризуются сравнительно невысокой прочностью при большой пластичности и вязкости. Марки этих сталей частично используются для изготовления цементируемых деталей и широко применяются для изготовления деталей, не подвергающихся термообработке. Эти стали хорошо куются и свариваются. Углеродистые качественные стали с содержанием углерода 0,3—0,5% и свыше отмечаются повышенной прочностью, относительно меньшей вязкостью, а также хорошей свариваемостью при содержании углерода 0,3—0,4%, умеренной— при 0,4—0,5% и низкой при содержании углерода свыше 0,5%. Стали этих марок хорошо куются и для получения высоких механических свойств подвергаются обычно улучшению.

Углеродистые качественные стали широко применяются в машиностроении и приборостроении, так как за счет разного содержания углерода в них, а соответственно и термической обработки можно получить широкий диапазон механических и технологических свойств.

Сталь 35 обладает значительной прочностью и относительно высокой вязкостью и используются как для деталей, не подвергающихся термической обработке, так и для улучшенных (кованые и штампованные валы, оси, тяги, серьги, станины станков и пр.).

Данная сталь хорошо обрабатывается резанием. Поставляется в виде сортовых прокатов, калиброванных прутков, листов, лент, полос, проволоки, поковок и кованных заготовок, труб.

1.3 Определение типа производства

В машиностроении в зависимости от производственной программы и характера изготовляемой продукции различают три основных вида производства: единичное, серийное и массовое.

Так как годовая программа на изготовление детали “Крышка” составляет 2000 штук в год, а масса детали 36,0 кг в соответствии с таблицей 1 «Типы производств» принимаю среднесерийный тип производства.

Таблица №3. Типы производств

Масса детали, кг Тип производства
Единичное мелкосерийное среднесерийное крупносерийное массовое
<1 <20 20 – 2000 2000 – 20000 20000 – 100000 >100000
1,0 – 4,0 <15 15 – 1000 1000 – 10000 10000 – 75000 >75000
4,0 – 10 <10 10 – 500 500 – 5000 5000 – 50000 >50000
10 – 20 <7 7 – 250 250 – 2500 2500 – 25000 >25000
>20 <5 5 – 120 120 – 1200 1200 – 15000 >15000

Среднесерийное производство характеризуется изготовлением деталей повторяющимися партиями (сериями).

В условиях среднесерийного производства представляется возможным расположить оборудование в последовательности технологического процесса для одной или нескольких деталей, требующих одинакового порядка обработки, со строгим соблюдением принципов взаимозаменяемости при обработке.

При небольшой трудоемкости обработки или недостаточно большой программе выпуска целесообразно обрабатывать заготовки партиями, с последовательным выполнением операций, т.е. после обработки всех заготовок партии на следующей операции. При этом время обработки на различных станках не согласовывается. Заготовки во время работы хранят у станков, а затем транспортируют целой партией.

1.4 Выбор и расчет заготовки

Учитывая форму и размеры детали «Шарнир», эксплуатационные условия работы, марку материала - Сталь 35 ГОСТ 1050-88, а также тип производства среднесерийный, возможно получение заготовки одним способом - штамповкой, так как Сталь 35 ГОСТ 1050-88 предназначена для штампования, а замена материала возможна только на стали следующих марок: Сталь 30, Сталь 40, Сталь 35 Г.

При выборе вида заготовки буду учитывать не только эксплуатационные условия работы детали, ее размеры и форму, но и экономичность ее производства. Способ получения заготовки должен быть наиболее экономичным при заданном объеме выпуска деталей - 2000. Вид заготовки будет оказывать значительное влияние на характер технологического процесса, трудоемкость и экономичность ее обработки.

Согласно чертежа детали конструктором предусмотрено изготовление отливки методом горячей объемной штамповкой.

Первый способ – горячая объемная штамповка.

Горячая объёмная штамповка – это вид обработки материалов давлением, при котором формообразование поковки из нагретой заготовки осуществляют с помощью специального инструмента – штампа. Течение металла ограничивается поверхностями плоскостей, изготовленных в отдельных частях штампа, так что в конечный момент штамповки они образуют единую замкнутую плоскость (ручей) по конфигурации поковки.

Штамповка имеет ряд преимуществ. Горячей объёмной штамповкой можно получать без напусков поковки сложной конфигурации, которые другим способом изготовить без напусков нельзя, при этом допуски на штамповочную поковку минимальны. В следствии этого значительно сокращается объём последующей механической обработки, штамповочные поковки обрабатывают только в местах сопряжения с другими деталями, и эта обработка может сводиться только к шлифованию.

Производительность штамповки значительно выше – составляет десятки и сотни штамповок в час.


,

где М – масса готовой детали;

М – масса заготовки.

,

Второй способ - металлопрокат

Чаще всего литьё в кокиль используют в условиях крупносерийного и массового производства.К недостаткам литья в кокиль можно отнести высокую трудоемкость изготовления и стоимость металлической формы, повышенную склонность к возникновению внутренних напряжений в отливке, вследствие затруднительной усадки и более узкого по сравнению с литьем в песчаную форму интервала оптимальных режимов, обеспечивающих получение качественной отливки.

Также нужно отметить, что:

- изготовление кокилей является сложным и затратным процессом, по сравнению с литьем в песчаные формы;

- ограниченный срок службы кокилей;

- неподатливость кокиля и металлических стержней;

- затруднен вывод газов из полости формы;

- сложность получения отливок с поднутрениями, для выполнения которых необходимо усложнять конструкцию формы - делать дополнительные разъемы, использовать вставки, разъемные металлические или песчаные стержни.

Рис. 4. Модель заготовки, полученной разрезанием металлопроката

,

В качестве метода получения заготовки я принял литьё в песчаные формы, так как этот метод литья является наиболее дешевым и универсальным. Деталь «Крышка» имеет простую форму, большая часть контура данной детали не требует обработки и не имеет точных размеров, поэтому я считаю, что использование метода литья в кокиль является нецелесообразным и излишне затратным. Более того, при литье в кокиль невозможно выполнение внутреннего криволинейного отверстия диаметром 25 мм. Материал детали СЧ 15-32 ГОСТ 1412-85 обладает хорошими литейными свойствами.

Повысить производительность труда при литье в песчаные формы,улучшить качество форм и отливок, снизить брак, облегчить условия работы можно с применением машинной формовки, которая широко используется в серийном и массовом производстве.

Для расчета припусков применяю опытно-статистический метод по ГОСТ 26645-85.

Расчеты размеров отливки

Для не обрабатываемой поверхности детали.

LОА - наименьший размер отливки;

LО - номинальный размер отливки;

LД - номинальный размер детали;

LОБ - наибольший размер отливки;

ТО - допуск отливки (ГОСТ 26645-85 таблица 1, стр. 4)

LО = LД ± 0,5 ∙ ТО, (4)


Точность отливки 9-7-0-3 ГОСТ 26645-85 где,

9- класс точности размеров;

7- класс точности масс;

0- степень коробления;

3– ряд припуска на механическую обработку;

Таблица №4. Размеры необрабатываемых поверхностей

LД ТО 0,5 ∙ТО LО = LД ± 0,5 ∙ ТО Размер на чертеже отливки
25 1,6 0,8 25 ± 0,5 ∙ 1,6 25 ± 0,8
380 2,0 1,0 380 ± 0,5 ∙ 2,0 380 ± 1,0

Плоскости. Для обрабатываемой поверхности детали.

LД - номинальный размер детали;

LОА - наименьший размер отливки;

LО - номинальный размер отливки;

LОБ - наибольший размер отливки;

ТО - допуск отливки (ГОСТ 26645-85 таблица 1, стр. 4);

Z – припуск на механическую обработку (средний) (ГОСТ 26645-85 таблица 5, стр. 8)

LО = (LД + Z) ± 0,5 ∙ ТО, (5)


Таблица №5. Размеры обрабатываемых плоскостей

LД Шероховатость поверхности, (по чертежу детали), Rа ТО Z 0,5∙ТО LО = (LД + Z) ± 0,5∙ТО Размер на чертеже отливки
90 6,3 1,6 3,0 0,4 (90+3,0) ± 0,5 ∙ 0,4 93 ± 0,4

Валы, отверстия. Для обрабатываемой поверхности детали.

DД - номинальный размер детали;

DОА - наименьший размер отливки;

DО - номинальный размер отливки;

DОБ - наибольший размер отливки;

ТО - допуск отливки (ГОСТ 26645-85 таблица 1, стр. 4);

Z – припуск на механическую обработку (средний) (ГОСТ 26645-85 таблица 5, стр. 8)

Отверстия (охватывающая поверхность)

DО = (DД – 2 ∙ Z) ± 0,5 ∙ ТО,

DО = (24 – 2 ∙ 2) ± 0,5 ∙ 1 = 20 ± 0,5


Таблица №6. Размеры отверстий

DД Шероховатость поверхности, (по чертежу детали), Rа ТО Z 0,5∙ТО DО = (DД - 2∙Z) ± 0,5 ТО Размер на чертеже отливки
75 0,8 2,2 4,5 1,1 (75 - 2 ∙ 4,5) ± 0,5 ∙ 2,2 66 ± 1,1
85 1,6 2,2 4,5 1,1 (85 - 2 ∙ 4,5) ± 0,5 ∙ 2,2 76 ± 1,1

Валы (охватываемые поверхности)

DО = (DД + 2 ∙ Z) ± 0,5 ∙ ТО,

DО = (42 + 2 ∙ 2) ± 0,5 ∙ 1,2 = 46 ± 0,6

DО = (22 + 2 ∙ 1,4) ± 0,5 ∙ 1 = 25 ± 0,5

Таблица №7. Размеры охватываемых поверхностей.

DД Шероховатость поверхности, (по чертежу детали), Rа ТО Z 0,5∙ТО DО = (DД + 2∙Z) ± 0,5 ТО Размер на чертеже отливки
130 12,5 2,4 3 1,2 (130 - 2 ∙ 3) ± 0,5 ∙ 2,4 136 ± 1,2
240 1,6 2,8 3 1,4 (240 - 2 ∙ 3) ± 0,5 ∙ 2,8 246 ± 1,4

Расчет стоимости заготовки.

- Курсовой проект разработан с помощью системы проектирования Компас-3DV9, которая позволяет автоматически рассчитать массу заготовки и детали электронной математической модели с точностью от 6 до 9 знака после запятой. В результате построения трехмерной модели заготовки (расчет см. ниже), масса заготовки составляет:

Qз =4,9 кг,


Рис. 8. Расчет массы заготовки

Стоимость заготовок, получаемых методом штамповки можно определить по формуле:

где: Ci – стоимость тонны стали, руб.;

Q – масса заготовки, кг;

S – цена 1 кг материала заготовки, руб.;

q – масса готовой детали, кг;

Sотх – цена 1 т отходов, руб.;

Кт , Кс , Кв , Км , Кп – коэффициенты, зависящие от класса точности, группы сложности, массы, марки материала и объёма производства заготовок.

S отх = 226 руб.

Себестоимость заготовок из проката.

- затраты на материал заготовки, руб.;

- технологическая себестоимость операции правки, калибрования прутков, разрезки их на штучные заготовки.

- приведенные затраты на рабочем месте, коп/час;

- штучное или штучно-калькуляционное время выполнения заготовительной операции (правки, калибрования прутков, разрезки их на штучные заготовки.)

Заготовительная операция. Затраты на 1 час работы, коп/час.
Резка на отрезных станках работающих дисковыми пилами. 121
Правка на автоматах 200…250

Затраты на материал определяются по массе проката, требующегося на изготовление детали, и массе сдаваемой стружки. При этом необходимо учитывать стандартную длину прутков и отходы в результате некратности длины заготовок стандартной длине прутков.


-масса заготовки, кг.;

- цена 1 кг. материала заготовки, руб.;

- масса готовой детали, кг.;

- цена 1 тонны отходов в руб.;

Стоимость некоторых металлов и заготовительные цены на стружку черных и цветных металлов приводятся в табл. 2.6 и 2.7.

таблица 2.6

Наименование. Марка. Цена за 1 тонну, руб.
Сталь качественная калиброванная (холоднотянутая) круглая.
Углеродистая. 35, 40, 45, 50, 55, 60 176…263

Примечание. Большие значения цен указанны для сталей Ø 10 мм., меньшие – для автоматных сталей Ø 100 мм., для остальных – Ø 250 мм.

Таблица 2.7. Заготовительные ценны на стружку черных и цветных металлов (прейскуранты 01-03 и 02-05 1981 г.)

Вид стружки. Цена за 1 тонну, руб.
Стальная 22,6…28,1

Примечание. Меньшие значения цен следует принимать для стружки, содержащий меньший процент дорогостоящих легирующих элементов.

Для среднесерийного типа производства мною была принята следующая технология изготовления данной детали.


1.5 Маршрут обработки

Содержание операции Оборудование Приспособление Режущий инструмент Мерительный инструмент Базовые поверхности
005 Заготовительная Штамповать заготовку по тех. процессу ОГМет. Пресс
010 Контрольная Контролировать размеры заготовкипо чертежу Стол ОТК Штангенциркуль Шц-I-150-0,1 ГОСТ 160-89
015 Токарная. Установ А. 01. Подрезать торец в размер 147h14; 02. Точить Ø61h14 с подрезкой торца 16 К 20 Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80. 1. Резец проходной отогнутый 2102-0506 Т30К4 ГОСТ 18868-73 2. Резец упорный Т30К4 ГОСТ 18879-73 Штангенциркуль Шц-I-150-0,1 ГОСТ 160-89 Диаметр 93 мм, упор в торец шарнира диаметром 75 мм
020 Токарная с ЧПУ. Установ А. 01. Подрезать торец в размер 145h14; 02. Точить Ø 89h14; 03. Точить Ø 73,4h14 с подрезкой торца на L= 60h14 мм; 04. Точить Ø 72,6h12 на L= 60 мм; 05. Точить Ø 72,2h9 на L= 60 мм; 06. Точить Ø 65h14 на L= 10 мм; 07. Точить канавку Ø 65h14; 08. Точить фаску 1×45º на расточить отверстие Ø 50 Н 14 на L= 40 мм; 10. Точить фаску 1×45º на Ø 50 Н 14 16К20Ф3 Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80 1. Резец контурный Т30К4 (черновой/получистовой) ГОСТ 20872-80 2. Резец контурный Т15К6 (чистовой) ГОСТ 20872-80 3. Резец расточной упорный 2141-0030 Т30К4 ГОСТ18883-73 4. Резец канавочный Т30К4 со специальной заточкой ГОСТ18884-73 1. Штангенциркуль Шц-I-150-0,1 ГОСТ 160-89; 2. Калибр-скоба Ø 72,6h9 ГОСТ 18360-93 3. Образцы шероховатости ГОСТ 9387-93 Диаметр 61 мм, упор в торец диаметром 61 мм
025 Токарная c ЧПУ. Установ А. 01. Точить сферу 60,5h12 (ступенчатая обработка); 02. Точить сферу 60 h12; 03. Точить Ø 45h14 16 К20 Ф3 Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80 Резец контурный Т30К4 ГОСТ 20872-80 Штангенциркуль Шц-I-125-0,05 ГОСТ 166-80 Диаметр 72,2 мм, упор в торец диаметра 89 мм
030. Фрезерная Установ А. 01. Фрезеровать лыски в размер 80 мм 6Т82Г Специальное приспособление Фреза дисковая Р12 d= 200 мм ГОСТ 28527-90 (пакет фрез) Штангенциркуль Шц-I-125-0,05 ГОСТ 166-80

Диаметр 72,2 мм, упор в торец диаметра 65 мм

035 Слесарная. Зачистить заусенцы, притупить острые кромки. Верстак Тиски с пневмозажимом ГОСТ 16518-96 Напильник ГОСТ 1465-80
040 Шлифовальная. Установ А. 01. Шлифовать Ø72h7 3М151 Фасонный 2-х кул. патрон ГОСТ 14903-69 Шлифовальный круг d= 25 мм, В = 40 мм ГОСТ 2424-83 1. Образцы шероховатости ГОСТ 9387-93 2. Калибр-скоба Ø 72h7 ГОСТ 18360-93 Сфера диаметром 60 мм, упор в торец диаметра 89 мм
050 Контрольная. Стол ОТК 1. Штангециркуль Шц-I-150-0,1 ГОСТ 160-89 2. Штангенциркуль Шц-I-125-0,05 ГОСТ 166-80 3. Калибр-скоба Ø 72h7 ГОСТ 18360-93 4. Образцы шероховатости ГОСТ 9387-93

1.5.1 Выбор оборудования с обоснованием

Учитывая тип производства (среднесерийный), годовую программу выпуска -2000 шт., а так же габариты детали выбираю следующее оборудование

Операция 015. Токарная. Выбираю токарно-винторезный станок 16К20. Выбор данного станка связан с его простотой и универсальностью, а также его распространённостью в машиностроении.

Техническая характеристика станка 16 К 20

Наибольший диаметр обрабатываемой заготовки, мм:
- над станиной 400
- над суппортом 220
Наибольшая длина обрабатываемой заготовки, мм
Класс точности по ГОСТ 8-82 Н
Размер внутреннего конуса в шпинделе, М Морзе 6 М 80
Конец шпинделя по ГОСТ 12593-72 6К, 6М
Диаметр сквозного отверстия в шпинделе, мм 55, 62
Наибольшая масса устанавливаемой заготовки, кг
- закрепленного в патроне 300
- закрепленного в центрах 1300
Число ступеней частот вращения шпинделя
- прямого 23
- обратного 12
Пределы частот вращения шпинделя, мин
- прямого 12,5-2000
- обратного 19-2420
Число ступеней рабочих подач:
- продольных 42, 56
- поперечных 42, 56
Пределы рабочих подач, мм/об
- продольных 0,07 - 4,16
- поперечных 0,035 - 2,08
Количество нарезаемых резьб, единиц:
- метрических 45, 53
- дюймовых 28, 57
- модульных 38
- питчевых 37
- архимедовой спирали 5
Наибольший крутящий момент, кНм 2
Наибольшее перемещение пиноли, мм 200
Поперечное смещение корпуса, мм ±15
Наибольшее сечение резца, мм 25
Габаритные размеры станка, мм
- длина 2812
- ширина 1166
- высота 1324
Масса станка, кг 2140
Мощность электродвигателя привода главного движения, кВт 10

Операция 020. Токарная с ЧПУ. Применение станка с ЧПУ позволит уменьшить долю вспомогательного времени. Не требуется рабочих высокой квалификации и снижение их числа. В связи с этими условиями принимаю для токарной операции с ЧПУ станок модели 16 К 20 Ф3 с контурной системой числового программного управления.

Техническая характеристика станка 16 К 20 Ф 3

Наибольший диаметр обрабатываемого изделия, мм:
над станиной 400
над суппортом 220
Наибольшая длина обрабатываемого изделия, мм 1000
Наибольшее перемещение суппорта, мм:
продольное 900
поперечное 250
Количество инструментов 6
Число ступеней частоты вращения шпинделя (общее/по программе) 22/9
Пределы частоты вращения шпинделя, об/мин 12,5-2000
Пределы рабочих подач, мм/мин:
продольная 3-1200
поперечная 1,5-600
Дискретность отсчета по осям координат, мм:
продольной 0,01
поперечной 0,005
Скорости ускоренных перемещений, мм/мин:
продольных 4800
поперечных 2400
Шаг нарезаемых резьб, мм 0,1-10
Мощность электродвигателя главного привода, кВт 10
Длина 3360
Ширина 1710
Высота 1750
Масса, кг 4000

Операция 025. Токарная с ЧПУ. Применение станка с ЧПУ позволит уменьшить долю вспомогательного времени. Не требуется рабочих высокой квалификации и снижение их числа. В связи с этими условиями принимаю для токарной операции с ЧПУ станок модели 16 К 20 Ф 3 с контурной системой числового программного управления. Техническая характеристика станка приведена в предыдущей операции.

Операция 030. Фрезерная. Выбираю горизонтально-фрезерный станок 6 Т 82 Г. Выбор данного станка связан с его простотой и универсальностью, а также его распространённостью в машиностроении.

Техническая характеристика станка 6 Т 82 Г

Размеры рабочей поверхности стола, мм 1250 х 400
Наибольшее перемещение стола, мм
- продольное 800
- поперечное 320
- вертикальное 420
Поворот стола в обе стороны, град -
Расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности стола, мм 30-450
Пределы частот вращения шпинделя, мин-1 31,5-1600
Диапазон подач стола, мм/мин
- продольных 12,5-1600
- продольных (бесступенчато регулируемых) 5-3150
- поперечных 12,5-1600
- поперечных (бесступенчато регулируемых) 5-3150
- вертикальных 4,1-530
- вертикальных (бесступенчато регулируемых) +
Ускоренное перемещение стола, мм/мин
- продольное 4000
- поперечное 4000
- вертикальное 1330
Мощность электродвигателей приводов, кВт
- основного шпинделя 7,5
- подач стола 3
Конус шпинделя по ГОСТ 30064-93 ISO 50
Максимальная масса обрабатываемой детали с приспособлением, кг 1000
Максимальное тяговое усилие приводов стола, Н
- продольное и поперечное 40000
- вертикальное 25000
Габаритные размеры, мм
- длина 2280
- ширина 1965
- высота 1690
Масса станка с электрооборудованием, кг 3050
Дополнительная по заказу:
- цифровая индикация Ф 1 +
- направляющие из фторопласта +

Операция 040. Шлифовальная. Выбираю круглошлифовальный станок 3 М 151. Выбор данного станка связан с его простотой и универсальностью, а также его распространённостью в машиностроении.

Техническая характеристика станка 3 М 151

Класс точности станка по ГОСТ 8-82, (Н,П,В,А,С) П
Диаметр обрабатываемой детали, мм 200
Длина детали, мм 700
Длина шлифования, мм 2700
Габариты станка, мм
Длина 4635
Ширина 2450
Высота 2170
Масса
Мощность двигателя, кВт
Пределы частоты вращения шпинделя Min/Max, об/мин 20/5000
Число инструментов в магазине 30

1.5.2 Определение технологических базовых поверхностей и выбор приспособлений

При выборе технологических установочных баз на различном технологическом оборудовании буду учитывать допускаемые отклонения от правильных геометрических форм и взаимного расположения поверхностей указанные на чертеже детали конструктором, а именно радиальные биения центральных отверстий диаметром 75 мм и 85 мм, а так же торцевой поверхности диаметром 145 мм относительно баз Г и В в пределах до 100 мкм. Для выполнения требований чертежа буду стремиться к соблюдению основных принципов базирования - постоянства и совмещения конструкторских технологических и измерительных баз:

- на первой операции буду брать за установочную технологическую базу - черную базу, а на последующих операциях – только чистую базовую поверхность;

- на последующих операциях совмещаю установочные технологические базы с конструкторской базой и измерительной базой;

- при обработке детали на различном технологическом оборудовании по возможности за установочную технологическую базу буду принимать одни и те же базовые поверхности.

Выбор станочных приспособлений на каждую операцию будет зависеть от формы, габаритных размеров и технических требований, предъявляемых к обрабатываемой детали, типа производства – среднесерийное, модели станка и выбора базовых поверхностей.

Операция 015. Токарная. Станок токарно-винторезный модели 16К20.

Установ А.

База: Диаметр 93 мм, упор в торец шарнира диаметром 75 мм.

Используемое приспособление:Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80.

Операция 020. Токарная с ЧПУ. Станок токарно-винторезный с ЧПУ модели 16 К 20 Ф3.

Установ А.

База:Диаметр 61 мм, упор в торец диаметром 61 мм.

Используемое приспособление: Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80.

Операция 025. Токарная с ЧПУ. Станок токарно-винторезный с ЧПУ модели 16 К 20 Ф 3.

Установ А.

База: Диаметр 72,2 мм, упор в торец диаметра 89 мм.

Используемое приспособление: Трехкулачковый патрон с пневмозажимом ГОСТ 2675-80.

Операция 030. Фрезерная. Станок горизонтально-фрезерный модели 6 Т 82 Г.

Установ А.

База: Диаметр 72,2 мм, упор в торец диаметра 65 мм.

Используемое приспособление: Специальное приспособление.

Операция 040. Шлифование. Станок круглошлифовальный модели 3 М 151.

Установ А.

База: Сфера диаметром 60 мм, упор в торец диаметра 89 мм.

Используемое приспособление: Фасонный 2-х кул. патрон ГОСТ 14903-69.

1.5.3 Выбор режущего инструмента

Для выполнения механических операций при обработке детали “Крышка” использую следующий режущий инструмент.

Для операции 015. Токарная. Токарно-винторезный станок 16К20:

1. Резец подрезной отогнутый с пластинами из твердого сплава Т30К4 2112-0013 по ГОСТ 18880-73.


Таблица №8.

h, мм b, мм L, мм m, мм r, мм
25 16 140 11 0,8

2. Резец токарный упорный Т 30 К 4 ГОСТ 18879-73

Таблица №9

h, мм b,мм n,мм R, мм L, мм
25 16 8 0,4 120

Для операции 020. Токарная с ЧПУ. Токарно-винторезный станок с ЧПУ 16 К 20 Ф 3:

Установ А.

1. Резец токарный контурный Т 30 К 4 (черновой/получистовой) ГОСТ 20872-80.


Таблица №10

h,мм b, мм L, мм h1 , мм h2 , мм b1 ,мм
25 25 150 25 32 32

1 – державка

2 – режущая пластина

3 – опорная пластина

4 – прихват

5 – винт

6 – штифт

2. Резец токарный контурный Т 15 К 6(чистовой) ГОСТ 20872-80.


Таблица №12

h,мм b, мм L, мм h1 , мм h2 , мм b1 ,мм R,мм
25 25 150 25 32 32 1,2

1 – державка

2 – режущая пластина

3 – опорная пластина

4 – прихват

5 – винт

6 – штифт

3. Резец токарный расточной упорный 2141-0030 Т 30 К 4 ГОСТ 18883-73.

Таблица №12

h,мм b,мм L,мм l, мм m, мм d, мм
25 25 200 1 8,0 19

4. Резец канавочный Т 30 К 4 со специальной заточкой ГОСТ 18884-73.

Таблица №13

h,мм b, мм L, мм l, мм a, мм R, мм
25 16 140 40 10 1,0

Для операции 025. Токарная с ЧПУ. Токарно-винторезный станок 16 К 20 Ф3:

Установ А.

1. Резец токарный контурный Т 30 К 4 (черновой/получистовой) ГОСТ 20872-80.


Таблица №14

h,мм b, мм L, мм h1 , мм h2 , мм b1 ,мм
25 25 150 25 32 32

1 – державка

2 – режущая пластина

3 – опорная пластина

4 – прихват

5 – винт

6 – штифт

Для операции 030. Фрезерная. Горизонтально-фрезерный станок 6 Т 82 Г.

1. Пакетом дисковых трехсторонних фрез Р12 Ø 200 ГОСТ 28527-90.

Таблица №20.

D d1 d L Nзубьев
200 55 40 16 26

Для операции 040. Шлифовальная. Круглошлифовальный станок 3 М 151.

1. Шлифовальный круг КЗу 25 СМ 1-СМ 2 6-7 К по ГОСТ 16168-80.


Рис. 23. Шлифовальный круг

Таблица №23

Диаметр круга, D, мм Высота круга, В, мм
25 40

1.5.4 Выбор мерительного инструмента

Операция 015. Токарная:

Контролируемые размеры – Ø 6 h14 мм на l= 50 мм, длину детали 147h14 мм – мерительный инструмент штангенциркуль ШЦ - 1-150 - 0,1 ГОСТ 160-89.

Операция 020. Токарная с ЧПУ:

Контролируемые размеры: длина детали145h14-1 мм, Æ72,2h9-0,074 мм на l= 60 мм, Æ65 h14 мм на l= 10 мм, Æ50h14 на l= 40 мм – мерительный инструмент: штангенциркуль ШЦ -1-150-0,1 ГОСТ 160-89, калибр-скоба Ø 72,2h9 ГОСТ 18360-93, образцы шероховатости ГОСТ 9378-93.


1 – корпус

2 – ручка

D1 , мм H, мм S, мм h, мм l, мм l1 , мм l2 , мм
160 135 6 55 32 20 4

Рис. 26. Штангенциркуль

Операция 025. Токарная с ЧПУ:

Контролируемые размеры: сфера Ø 60h12 мм, Ø 45h14 мм на l= 15 ± 0,2 мм – штангенциркуль ШЦ - 1-125-0,05 ГОСТ 166-80.

Операция 030. Фрезерная:

Контролируемые размеры: лыски 80-0,35 мм - мерительный инструмент: штангенциркуль ШЦ - 1-125-0,05 ГОСТ 166-80.

Рис. 27. Штангенциркуль

Операция 040. Шлифовальная:

Контролируемые размеры: Æ72h7-0,03 мм – мерительный инструмент: калибр-скоба Ø 72h7 ГОСТ 18360-93, образцы шероховатости ГОСТ 9378-93.

Рис. 28. Гладкий калибр-скоба

1 – корпус

2 – ручка

D1 , мм H, мм S, мм h, мм l, мм l1 , мм l2 , мм
160 135 6 55 32 20 4

2. Расчетная часть

2.1 Расчёт режимов резания на каждую операцию

Операция 015. Токарная:

Установ А. Переход 01. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t= 3 мм.

t- глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,8 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27,[2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)


Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 60 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,2.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К25 n= 150 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)


6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36, [2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 510 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :


(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 3,06 < 9,9.

Переход 02. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 2 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 68 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,0.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.


Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К25 n= 150 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

(13);

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36, [2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 340 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 2,25 < 9,9.

Переход 03. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал ( [2], стр. 13-16, карта Т-1).

1. Глубина резания t = 2 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм), (3)

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,8 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 80 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,05.


Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К25 n= 100 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.


7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36, [2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 340 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 3,75 < 9,9.

Операция 020. Токарная с ЧПУ:

Установ А.

Переход 01. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 2,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,8 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 150 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27,[2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 93 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 0,8; К3 = 1,2.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 200 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)


tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 420 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:


(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 3,74 < 9,0.

Переход 02. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 1,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,8 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27,[2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.


5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 95 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,0.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 350 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:


;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 250 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.


8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 2,51 < 9,0.

Переход 03. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал(карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 1,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27,[2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 84 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,05.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 350 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 250 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 2,23 < 9,0.

Переход 04. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 0,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм), (3)

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 68 м/мин; К1 = 0,8; К2 = 1,15; К3 = 1,05.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле


(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 250 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])


(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 70 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,5 < 9,0.

Переход 05. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 0,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм), крышка шарнир программный управление заготовка

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 60 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 84 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 1,15; К3 = 1,05.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 400 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 70 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,7 < 9,0.

Установ Б.

Переход 06. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал

1. Глубина резания t = 0,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,8 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 50 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 80 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 1,0; К3 = 1,05.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 200 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :


(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36,[2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 70 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,1.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,61 < 9,0.

Переход 07. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 0,25 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле

Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 150 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 84 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 1,15; К3 = 1,2.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 100 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:


;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 35 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :


(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,40 < 9,0.

Переход 08. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Т-1, стр. 13-16, [2]).

1. Глубина резания t = 0,25 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода суппорта рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода суппорта, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу суппорта по нормативам:

Sо = 0,7 мм/об, (см. карту Т-2, стр. 22-25, [2])

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 150 мин, (см. карту Т-3, стр. 26-27, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Т-4, стр. 29-34, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-4, стр. 32, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава, (см. карту Т-4, стр. 33, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки, (см. карту Т-4, стр. 34, [2]).

Vтабл = 84 м/мин; К1 = 1,2; К2 = 1,15; К3 = 1,2.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 16К20Ф3 n = 150 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода суппорта, мм;

Sо - подача суппорта на оборот шпинделя, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю по нормативам силу резания Pz ,кг (см. карту Т-5, стр. 35-36, [2])

(15)

PZ табл. – табличная величина силы резания, кг;

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении твердосплавным инструментом, (см. карту Т-5, стр. 36, [2]).

PZ табл. = 35 кг; К1 = 0,6; К2 = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт :

(16)

Рz - окружная сила резания, кг.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,38 < 9,0.

Операция 025. Сверлильная с ЧПУ:

Переход 01. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта С-1, стр. 104-105, [2]).

1. Глубина резания t = 12,5 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу по нормативам:

Sо = 0,45 мм/об, (см. карту С-2, стр. 110-114, [2])

Sо – подача на оборот шпинделя станка, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 60 мин, (см. карту С-3, стр. 114, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту С-4, стр. 115-123, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от отношения длины резания к диаметру, (см. карту С-4, стр. 117, [2]).

Vтабл = 19 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 1,2; К3 = 1,0.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)


D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 2М55Ф2 n = 300 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю осевую силу резания P о ,кг (см. карту С-5, стр. 124-126, [2])

(15)


Pо табл. – табличная величина силы резания, кг;

Кр - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-5, стр. 126, [2]).

Pо табл. = 680 кг; Кр = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту С-6, стр. 126-128, [2]):

(16)

Nтабл. – мощность резания по таблице;

Kn – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала.

Nтабл. = 6,4; Kn = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17),

где: Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 1,92 < 3,6.

Переход 02. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта С-1, стр. 104-105, [2]).

1. Глубина резания t = 10 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу по нормативам:

Sо = 0,25 мм/об, (см. карту С-2, стр. 110-114, [2])

Sо – подача на оборот шпинделя станка, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 60 мин, (см. карту С-3, стр. 114, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту С-4, стр. 115-123, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от отношения длины резания к диаметру, (см. карту С-4, стр. 117, [2]).

Vтабл = 20 м/мин; К1 = 1,0; К2 = 1,2; К3 = 0,7.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 2М55Ф2 n = 150 об/мин

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.


7. Определяю осевую силу резания P о ,кг (см. карту С-5, стр. 124-126, [2])

(15)

Pо табл. – табличная величина силы резания, кг;

Кр - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-5, стр. 126, [2]).

Pо табл. = 750 кг; Кр = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту С-6, стр. 126-128, [2]):

(16)

Nтабл. – мощность резания по таблице;

Kn – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала.

Nтабл. = 10; Kn = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 2,2 < 3,6.

Переход 03. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта С-1, стр. 104-105, [2]).

1. Глубина резания t = 8 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу по нормативам:

Sо = 0,45 мм/об, (см. карту С-2, стр. 110-114, [2])

Sо – подача на оборот шпинделя станка, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 40 мин, (см. карту С-3, стр. 114, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)


Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту С-4, стр. 115-123, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от отношения длины резания к диаметру, (см. карту С-4, стр. 117, [2]).

Vтабл = 17 м/мин; К1 = 1,2; К2 = 1,2; К3 = 1,0.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 2М55Ф2 n = 450 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)


6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю осевую силу резания P о ,кг (см. карту С-5, стр. 124-126, [2])

(15)

Pо табл. – табличная величина силы резания, кг;

Кр - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-5, стр. 126, [2]).

Pо табл. = 430 кг; Кр = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту С-6, стр. 126-128, [2]):

(16)

Nтабл. – мощность резания по таблице;


Kn – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала.

Nтабл. = 2,6; Kn = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 1,17 < 3,6.

Переход 04. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта С-1, стр. 104-105, [2]).

1. Глубина резания t = 1 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу по нормативам:

Sо = 0,25 мм/об, (см. карту С-2, стр. 110-114, [2])

Sо – подача на оборот шпинделя станка, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 40 мин, (см. карту С-3, стр. 114, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту С-4, стр. 115-123, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от отношения длины резания к диаметру, (см. карту С-4, стр. 117, [2]).

Vтабл = 20 м/мин; К1 = 1,2; К2 = 1,2; К3 = 1,0.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 2М55Ф2 n = 500 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю осевую силу резания P о ,кг . (см. карту С-5, стр. 124-126, [2])

(15)

Pо табл. – табличная величина силы резания, кг;

Кр - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-5, стр. 126, [2]).

Pо табл. = 430 кг; Кр = 1,0.


8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту С-6, стр. 126-128, [2]):

(16)

Nтабл. – мощность резания по таблице;

Kn – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала.

Nтабл. = 3,3; Kn = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где:

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,92 < 3,6.

Переход 05. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Р-1, стр. 161-162, [2]).

1. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина нарезаемой резьбы с полным профилем, мм;

у – величина, учитывающая подход, врезание и перебег, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);


2. Шаг резьбы S, мм:

S = 2,0 мм.

S – шаг резьбы, мм.

3. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Р-2, стр. 162, [2]);

Кv – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала (см. карту Р-2, стр. 162, [2]).

Vтабл = 10 м/мин; Кv = 0,8.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 2М55Ф2 n = 150 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;


(13)

4. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

5. Определяю крутящий момент Мкр, кГсм (см. карту Р-2, стр. 163, [2]):

(15)

Мкр табл. табличная величина крутящего момента, кГсм (см. карту Р-2, стр. 163, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от диаметра резьбы, (см. карту Р-2, стр. 163, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Р-2, стр. 163, [2]).

Мкр табл. = 63 кГсм; К1 = 2,0; К2 = 0,65.

6. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту Р-2, стр. 162, [2]):


(16)

Мкр = 81,9 кГсм; n = 150 об/мин.

7. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,12 < 3,6.

Операция 035. Фрезерная:

Переход 01. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Ф-1, стр. 73-75, [2]).

1. Глубина резания t = 3 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Расчет длины рабочего хода Lp . x в мм и средней ширины фрезерования bср в мм.

Длину рабочего хода рассчитываю по формуле: Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 301-302, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

Среднюю ширину фрезерования рассчитываю по формуле (см. карту Ф-1, стр. 73, [2]):

(18)

F – площадь фрезеруемой поверхности;

bср – средняя ширина фрезерования, мм.

3. Определяю рекомендуемую подачу на зуб фрезы по нормативам Sz в мм/зуб:

Sz = 0,2 мм/зуб (см. карту Ф-2, стр. 83 - 86, [2]);

Sz – подача на зуб фрезы, мм/зуб.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 130 мин, (см. карту Ф-3, стр. 87, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(13)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Ф-4, стр. 88, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от размеров обработки, (см. карту Ф-4, стр. 89, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от состояния обрабатываемой поверхности и ее твердости, (см. карту Ф-4, стр. 91, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от стойкости и материала инструмента, (см. карту Ф-4, стр. 91, [2]).

Vтабл = 110 м/мин; К1 = 1,1; К2 = 0,9; К3 = 1,1.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D –диаметр фрезы, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 6М12 n = 350 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

6. Рассчитываю минутную подачу Sм в мм/мин (см. карту Ф-1, стр.74, [2]):

(19)

Sz – подача на зуб фрезы, мм/зуб;

Zи – число зубьев фрезы;

n – подача станка по паспорту.

7. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин (см. карту Ф-1, стр. 75, [2]):

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sм – минутная подача, мм/мин.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту Ф-5, стр. 101-103, [2]):

(16)

Е – величина, определяемая по таблице;

K1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала (см. карту Ф-5, стр. 103, [2]);

K2 – коэффициент, зависящий от типа фрезы и скорости резания (см. карту Ф-5, стр. 103, [2]).

Е. = 1,3; K1 = 1,25; K2 = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где


Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 5,36 < 9,0.

Переход 02. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта С-1, стр. 104-105, [2]).

1. Глубина резания t = 1 мм.

t - глубина резания, мм.

2. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле

Lp . x = L рез + y + L доп (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина резания, мм;

у - длина подвода врезания и перебега инструмента, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

Lдоп - дополнительная длина хода, мм.

3. Пользуясь табличными данными, выбираю соответствующую подачу по нормативам:

Sо = 0,3 мм/об, (см. карту С-2, стр. 110-114, [2])

Sо – подача на оборот шпинделя станка, мм/об.

4. Пользуясь табличными данными, определяем стойкость инструмента по нормативам в минутах резания:

Тр = 40 мин, (см. карту С-3, стр. 114, [2])

Тр - стойкость инструмента по нормативам, мин.

5. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:


(11)

Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту С-4, стр. 115-123, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от стойкости инструмента, (см. карту С-4, стр. 116, [2]);

К3 - коэффициент, зависящий от отношения длины резания к диаметру, (см. карту С-4, стр. 117, [2]).

Vтабл = 22 м/мин; К1 = 1,2; К2 = 1,2; К3 = 0,7.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 6М12 n = 250 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

5. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

7. Определяю осевую силу резания P о ,кг . (см. карту С-5, стр. 124-126, [2])

(20)

Pо табл. – табличная величина силы резания, кг;

Кр - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту С-5, стр. 126, [2]).

Pо табл. = 540 кг; Кр = 1,0.

8. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту С-6, стр. 126-128, [2]):

(16)

Nтабл. – мощность резания по таблице;

Kn – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала.

Nтабл. = 5,1; Kn = 1,0.

9. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:

(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 1,07 < 9,0.

Переход 03. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Р-1, стр. 161-162, [2]).

1. Длину рабочего хода рассчитываю по формуле Lp . x = L рез + y (мм),

(10)

Lp . x . - длина рабочего хода, мм;

Lрез - длина нарезаемой резьбы с полным профилем, мм;

у – величина, учитывающая подход, врезание и перебег, мм, (см. приложение 3, стр. 300, [2]);

2. Шаг резьбы S, мм:

S = 3,0 мм.

S – шаг резьбы, мм.

3. Расчёт скорости резания V в м/мин , числа оборотов шпинделя n в минуту:

(11)


Vтабл – табличная величина скорости резания, (см. карту Р-2, стр. 162, [2]);

Кv – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала (см. карту Р-2, стр. 162, [2]).

Vтабл = 12 м/мин; Кv = 0,8.

Число оборотов шпинделя рассчитываю по формуле:

(12)

D – обрабатываемый диаметр, мм.

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 6М12 n = 100 об/мин.

Скорость резания рассчитываю по формуле:

;

(13)

4. Расчёт основного машинного времени обработки tм в мин :

(14)

tм - основное машинное время, мин;

Lp . x - длина рабочего хода, мм;

Sо - подача на оборот шпинделя станка, мм/об;

n – частота вращения шпинделя станка, об/мин.

5. Определяю крутящий момент Мкр, кГсм (см. карту Р-2, стр. 163, [2]):

(15)

Мкр табл. табличная величина крутящего момента, кГсм (см. карту Р-2, стр. 163, [2]);

К1 - коэффициент, зависящий от диаметра резьбы, (см. карту Р-2, стр. 163, [2]);

К2 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, (см. карту Р-2, стр. 163, [2]).

Мкр табл. = 63 кГсм; К1 = 4,7; К2 = 0,65.

6. Рассчитываю мощность резания N рез в кВт (см. карту Р-2, стр. 162, [2]):

(16)

Мкр = 192 кГсм; n = 100 об/мин.

7. Проверяем по мощности двигателя Nдв в квт:


(17), где

Nрез – мощность резания;

Nдв – мощность двигателя станка, (глава 1.5.1. стр. 17);

- КПД двигателя. (0,75).

Условия по мощности выполняются, так как 0,2 < 9,0.

Операция 045. Шлифовальная:

Переход 01. Для расчетов режимов резания методом подбора я использовал (карта Ш-1, стр. 190, [2]).

1. Выбор характеристики и определение размеров шлифовального круга (см. стр. 193, [2]):

Характеристика круга при обработке серого чугуна: КЗу 25 СМ1 – СМ2 6 – 7К

D = 75; Dк = 65; lш = 70; В = 63.

D – диаметр обрабатываемого отверстия, мм;

Dк – диаметр шлифовального круга, мм;

lш – длина обрабатываемого отверстия, мм;

В – высота шлифовального круга, мм.

2. Расчет числа оборотов шлифовального круга nкр в минутах:

а) выбор скорости круга Vкр = 30 м/сек, (см. стр. 194, [2]);

б) расчет числа оборотов шлифовального круга, (см. карту Ш-1, стр. 190, [2]):

(21)

в) уточнение скорости по принятым оборотам:

(22)

3. Рассчитываю скорость вращения детали V в м/мин и числа оборотов детали в минуту n (см. карту Ш-3, стр. 194, [2]):

V – скорость вращения детали, (см. стр. 194);

D – диаметр отверстия.

V = 50; D = 75.

(12)

Уточняю частоту вращения шпинделя по паспортным данным станка модели 3К227ВМ n = 200 об/мин.

(13)

4. Определяю продольную подачу круга Sо в мм/об:

(23)

Sd – подача в долях ширины круга;

Sd = 0,45; В = 63.

5. Рассчитываю длину рабочего хода шлифовального круга Lр.х в мм, (см карту Ш - 1, стр. 191, [2]):

(24)

6. Рассчитываю число двойных ходов круга nд.х в дв. ход./мин, (см карту Ш - 1, стр. 191, [2]):

(25)

7. Рассчитываю поперечную подачу шлифовального круга St в мм/дв. ход, (см. стр. 194-195, [2]):

(26)

St табл. – табличная величина поперечной подачи;

К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала и скорости круга, (см. карту Ш-1, стр. 174, [2]);

К2 – коэффициент, зависящий от припуска на сторону а, точности обработки и характера отверстия.

St табл. = 0,004; К1 = 1,3; К2 = 0,8.

8. Определяю время выхаживания tвых., (см. стр. 195):

tвых = 0,27 мин

9. Определяю слой, снимаемый при выхаживании авых. в мм:

авых. = 0,07 мм

10. Расчет машинного времени tм в мин при ручном цикле:

(27)

Результаты расчетов представлены в таблице «Сводная таблица режимов резания»

Таблица №24

операция переход t, мм. S, мм/об; мм/зуб. Vд, мм/мин. nпасп, об/мин. Pz , Н То , мин. Тшт , мин.
015 Токарная 01 3 0,8 61,5 150 3060 0,34 3,53
02 2 0,7 61,5 150 2244 0,11
03 2 0,8 75,0 100 2244 0,28
020 Токарная с ЧПУ 01 2,5 0,8 91 200 2520 0,23 7,34
02 1,5 0,8 93,5 350 1650 0,42
03 1,5 0,7 83 350 1650 0,62
04 0,5 0,7 67 250 462 0,32
05 0,5 0,7 94 400 462 0,54
06 0,5 0,8 82 200 462 0,20
07 0,25 0,7 119 100 210 0,20
08 0,25 0,7 113 150 210 1,10
025 Сверлильная с ЧПУ 01 12,5 0,45 24 300 6800 2,37 11,26
02 10 0,25 22 150 7500 1,04
03 8 0,45 23 450 4300 1,36
04 1 0,25 28 500 4300 0,20
05 - 1 8 150 - 2,64
035 Фрезерная 01 3 2 110 350 - 0,16 4,66
02 1 0,3 21 250 - 0,05
03 - 1 8 100 - 0,44
045 Шлифовальная 01 - 0,004 47 200 - 1,87 3,90

2.2 Нормирование операций

Техническая норма времени на обработку заготовки является одной из основных параметров для расчета стоимости изготовляемой детали, числа производственного оборудования, заработной платы рабочих и планирования производства.

Техническую норму времени определяют на основе технических возможностей технологической оснастки, режущего инструмента, станочного оборудования и правильной организации рабочего места.

Затраты рабочего времени анализируются таким образом по отношению к исполнителю чтобы имелась возможность определить загруженность рабочего, характер его занятости в течение выполняемой работы.

Работа по своему характеру может квалифицироваться на производительную и непроизводительную. Рабочее время делится на время работы и время перерывов.

Операция 015. Токарная.

To = 0,73 мин. (стр. 13, [7])

мин. (стр. 15, [7]), (28)

Тв - вспомогательное время, мин.

tуст = 0,84, мин, время на установку (стр. 34, [7]);

tпер = 1,03, мин.; время на переход (стр. 108, [7]);

tизм = 0,61, мин, время на измерение (стр. 191, [7]);

Тв = 0,84+1,03+0,61 = 2,48 мин.

, мин (стр. 15, [7]), (29)


Тшт - штучное время, мин.

Тшт = (0,73 + 2,48) ∙ 1,1 = 3,53 мин.

установка детали в универсальном приспособлении = 20 мин (стр. 110, [7])

полученный инструмент = 14 мин. (стр. 111 [6]).

, (30)

Операция 020. Токарная с ЧПУ.

То = 4,44 мин. (стр. 13, [7]);

tуст = 0,4, мин. (стр. 34, [7]);

tпер = 1,21, мин. (стр. 108, [7]);

tизм = 0,62, мин. (стр. 191, [7]);

Расчитываю вспомогательное время по формуле 28

Тв = 0,4 + 1,21 + 0,62 = 2,23 мин.

Расчитываю штучное время по формуле 29

Тшт = (4,44 + 1 ∙ 2,23) ∙ 1,1 = 7,34 мин. (стр. 15, [7]);

установка детали = 7 мин. (стр. 110, [7]);

полученный инструмент = 7 мин. (стр. 111, [6]).

Операция 025. Сверлильная с ЧПУ.

То = 7,50 мин. (стр. 13, [7]);

tуст = 0,9, мин. (стр. 34, [7]);

tпер = 2,21, мин. (стр. 108, [7]);

tизм = 0,64, мин. (стр. 191, [7]);

Расчитываю вспомогательное время по формуле 28

Тв = 0,9 + 2,21 + 0,64 = 3,75 мин.

Расчитываю штучное время по формуле 29

Тшт = (7,50 + 3,75) ∙ 1,1 = 11,26 мин.

установка детали в универсальном приспособлении = 11 мин. (стр. 110, [7]);

полученный инструмент = 7 мин. (стр. 111, [6]).

Операция 035. Фрезерная.

То = 0,65 мин. (стр. 13, [7]);

tуст = 5,2, мин. (стр. 34, [7]);

tпер = 1,03, мин. (стр. 108, [7]);

tизм = 0,29, мин. (стр. 191, [7]);

Расчитываю вспомогательное время по формуле 28

Тв = 5,2 + 1,03 + 0,29 = 6,52 мин.

Расчитываю штучное время по формуле 29

Тшт = (0,65 + 6,52) ∙ 1,1 = 4,66 мин.

установка детали в специальное приспособлении = 19 мин. (стр. 110, [7]);

полученный инструмент = 10 мин. (стр. 111, [6]).

Операция 045. Шлифовальная.

То = 1,87 мин. (стр. 13, [7]);

tуст = 0,84, мин. (стр. 34, [7]);

tпер = 0,47, мин. (стр. 108, [7]);

tизм = 0,36, мин. (стр. 191, [7]);

Расчитываю вспомогательное время по формуле 28

Тв = 0,84 + 0,47 + 0,36 = 1,67 мин.

Расчитываю штучное время по формуле 29

Тшт = (1,87 + 1,67) ∙ 1,1 = 3,9 мин.

Установка детали в универсальном приспособлении = 14 мин. (стр. 110, [7])

Полученный инструмент = 7 мин. (стр. 111, [6]).

Сведем все полученные данные в таблицу


Таблица 24

Операция To , мин. Tв , мин. Тшт , мин.
015 Токарная 0,73 2,48 3,53
020 Токарная с ЧПУ 4,44 2,23 7,34
025 Сверлильная с ЧПУ 7,50 3,75 11,26
035 Фрезерная 0,65 6,52 4,66
045 Шлифовальная 1,87 1,67 3,9

2.3Расчет режущего инструмента

Расчет и конструирование токарного подрезного резца с механическим креплением пластины из твердого сплава без отверстия для операции 020. Токарная с ЧПУ. Для контурной обработки торцевой поверхности фланца Ø 130h9 мм.

Таблица №25

Четырехгранные пластины
h, мм b, мм L, мм l, мм f, мм
20 20 125 12 22

Материал заготовки: серый чугун СЧ 15-32 ГОСТ 1412-85, =165 МПа (~ 16,5 кГс/мм2 ), диаметр заготовки: D = 130 мм, припуск на обработку: h = 0,5 мм, шероховатость: Rа = 12,5, вылет резца: l = 50 мм, длина торца: L = 30 мм.

1. В качестве материала для корпуса резца выбираю углеродистую сталь 50 с = 650 МПа (~ 65 кГс / мм2 ) и с = 200 МПа (~ 20 кГс / мм2 ) – допустимое напряжение на изгиб.

2. Подача: Sо = 0,8 мм/об, (карта Т-2, стр. 23, [2]).

3. Главная составляющая силы резания:

, (31), где:

Рz табл. – табличная сила резания, кг;

К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;

К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла.

70 кг;

К1 =0,6;

К2 =1,1.

4. При условии, что H~ 1,6 b, ширина прямоугольного сечения корпуса резца.

(32) где:

b – ширина прямоугольного сечения корпуса резца, мм;

l – вылет резца, мм.

Принимаю ближайшее большее сечение корпуса (b = 16 мм). Руководствуясь приведенными соотношениями, получим высоту корпуса резца.

(33)

Принимаю: Н = 25 мм.

Так как подрезного резца с таким сечением державки в ГОСТ 26611-85 не существует принимаю сечение державки: b = 20, H = 20 по ГОСТ 26611-85.

5. Проверяю прочность и жесткость корпуса резца: максимальная нагрузка , допускаемая прочность резца:

(34)

(35)

(36)

6. Конструктивные размеры резца берем по ГОСТ 26611-85; общая длина резца L= 125 мм; расстояние от вершины резца до боковой поверхности в направлении лезвия n = 3 мм; форма № 0239 А по ГОСТ 2209-82.

2.4 Расчет мерительного инструмента

Расчет калибра-пробки Ø 7 5 Н 7 для контроля центрального сквозного отверстия Ø 75 Н 7 на операции 020 Токарная с ЧПУ (Установ А)

Калибры для контроля отверстий называются пробками.

Проходным калибром-пробкой ПР контролируют в отверстии годность наименьшего предельного размера Dmin . Этот размер годен, если пробка ПР проходит сквозь него под действием собственного веса.

Непроходным калибром – пробкой НЕ контролируют в отверстии годность наибольшего предельного размера Dmax . Этот размер годен, если пробка НЕ не проходит в отверстие. Если пробка ПР прошла, а пробка НЕ вошла в отверстие , то принято считать, что действительный размер отверстия находится в пределах поля допуска TD и это отверстие годно.

Расчёт и конструирование калибра-пробки для контроля отверстия детали "Крышка" диаметром 75Н7 мм.

1. Определяю предельные отклонения отверстия по ГОСТ 25347-82

(СТ СЭВ 144-75).

2. Отклонения равны ES = + 30 мкм ; EI = 0.

3. Предельные размеры отверстия:

Dmax = Dном + ES = 75 + 0,03 = 75,03 мм;

Dmin = Dном + EI = 75 + 0 = 75,00 мм.

Чтобы иметь возможность изготовить калибры и обеспечить их долговечность, в ГОСТ 24853-81 (СТ СЭВ 157-75) задают:

а) Z – отклонение середины поля допуска на изготовление проходных калибров относительно наименьшего размера отверстия Dmin .

Z = 4 мкм.

б) H – допуск на изготовление проходных и непроходных калибров.

H = 5 мкм.

в) Y – допустимый выход размера за границу поля допуска изношенного проходного калибра.

Y = 3 мкм.

4. Определяю размеры калибра.

Предельные размеры проходной калибр - пробки:

ПРmax = Dmin + Z + H/2 = 75,0000 + 0,004 + 0,005/2 = 75,0065 мм;

ПРmin = Dmin + Z - H/2 = 75,0000 + 0,004 – 0,005/2 = 75,0015 мм.

Размер калибра ПР, проставляемый на чертеже, при допуске на изготовление H= 5 мкм равен максимальному размеру калибра с допуском направленном в "тело" калибра: 75,007-0,005 мм.

Наименьший размер изношенной проходной калибр - пробки при допуске на износ Y = 3 мкм равен:

ПРизн = Dmin – Y = 75,000 - 0,003 = 74,997 мм.

Предельные размеры непроходной калибр - пробки:

НЕmax = Dmax + H/2 = 75,03 + 0,005/2 = 75,0325 мм;

HEmin = Dmax – H/2 = 75,03 - 0,005/2 = 75,0275 мм.

Размер калибра НЕ, проставляемый на чертеже, 75,033-0,005 мм.


2.5 Разработка управляющей программы на операцию 020 токарная с ЧПУ (Установ Б)

Для создания управляющей программы обработки детали была использована система проектирования ADEMV8.0. В которую был импортирован чертёж детали из системы Компас-3DV9, при внесении данных об обработке в модуле CAM программа автоматически рассчитала траекторию движения инструмента и выдала управляющую программу.

FANK0132.ANK

%*

N001T101*

N002S021M004*

N003G27*

N004G58*

N005F70000Z+000000*

N006X+000000*

N007G26*

N008M008*

N009G10F70000X+004525*

N010F11200Z-000020*

N011F10070X-002219*

N012F30000Z+000200*

N013G25F70000X+999999*

N014G25F70000Z+999999*

N015T102*

N016S025M004*

N017G27*

N018G58*

N019F70000Z+000000*

N020X+000000*

N021G26*

N022G10F70000X+010220*

N023F11200Z-000180*

N024F11200Z-000979*

N025F10020X-004880Z-000000*

N026Z+000640*

N027X-003520Z-000001*

N028Z+000320*

!N019Z-24F0.04*

N020Z2…*

N021Z0…*

N022M02*

Заключение

В результате разработки курсового проекта на деталь "Крышка" при годовой программе 2000 шт., я разработал технологический процесс обработки детали. При составлении технологического процесса я оценил и выбрал наименее трудоёмкие и дешёвые способы изготовления "Крышки", путём анализа методов получения заготовки и способов получения готовой детали, выбрал оборудование, выбрал и рассчитал режущий и мерительный инструмент, произвел все необходимые расчеты связанные с режимами резания, припусками, контрольным инструментом, режущим инструментом, нормированием операций, а также все остальные сопутствующие расчёты.


Литература

1. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент.- М.: Машиностроение, 1968.

2. Барановский Ю.В. Режимы резания металлов.- М.: Машиностроение, 1972.

3. Горбацевич А.Ф. Курсовое проектирование по технологии машиностроению.- Минск.: Высшая школа, 1975.

4. Данилевский В.В. Справочник молодого технолога-машиностроителя.- М.: Высшая школа, 1960.

5. Добрыднев И.С. Курсовое проектирование по предмету "технология машиностроения".- М.: Машиностроение, 1985.

6. Журавлёв Н.М., Медовой И.А., Уманский Я.Г. Справочник исполнительные размеры калибров Т. 1,. -М.: Высшая школа, 1980.

7. Косиловой А.Г. Справочник технолога-машиностроителя Т. 1 и Т. 2, М.: Машиностроение, 1986.

8. Нефедов Н.А. Сборник задач и примеров по резанью металлов и режущему инструменту М.: Машиностроение, 1990.

9. Общие машиностроительные нормативы времени,- изд. 2- е, -М.: Машиностроение, 1974.

10. Чертежный портал: http://www.vmasshtabe.ru.

11. Интернет энциклопедия: http://ru.wikipedia.org.

12. www.yugzone.ru.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:42:44 19 марта 2016

Работы, похожие на Дипломная работа: Технологический процесс обработки деталей "Крышка" и "Шарнир" при годовой программе выпуска 2000 штук
Технологический процесс изготовления корпуса цилиндра типа Г29-3
Реферат Жарков С.В. Технологический процесс изготовления корпуса цилиндра типа Г29-3. Кафедра "Технология машиностроения". Дипломный проект ...
Проверим правильность выбранных режимов резания по мощности привода главного движения станка по формуле:
NT - табличное значение мощности резания определяемое по карте [9], оно составляет NT = 3,6 кВт для всех обрабатываемых поверхностей.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Просмотров: 6666 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Комплексный дипломный проект: Проект участка по производству ...
Дубл. Взам. Подл. 1 2 Разраб. Куцак Пров Белоус Н. Контр. Трифонова М 01 Сталь 45 ГОСТ 1050-88 Код ЕВ МД ЕН Н.расх. КИМ Код загот. Профиль и размеры ...
Скорость резания V=Vтабл.*К1*К2*К3, м/мин (1.38)
V1таб=85м/мин; К1=0,7; К2=0,75;К3=1 [5] стр.29
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: дипломная работа Просмотров: 4035 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 4.3 Оценка: неизвестно     Скачать
Проект участка цеха с детальной разработкой единичного ...
Аннотация 6 Введение 7 1. Исходные данные 10 1.1. Базовая информация 10 1.2. Руководящая информация 11 1.3. Справочная информация 12 2. Обзор ...
Температура воспламенения таких жидкостей невысока (около 200°С). В то же время при больших скоростях резания обрабатываемая деталь и режущий инструмент на станках сильно ...
Пр = Пв К1 К2 К3, (6.2.1)
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат Просмотров: 4939 Комментариев: 4 Похожие работы
Оценило: 8 человек Средний балл: 4.4 Оценка: 4     Скачать
Разработка твёрдосплавной развёртки
2. КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ 2.1. РАСЧЕТ И ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ РАЗВЕРТКИ Развертки применяют главным образом для окончательной обработки отверстий 6-9-го ...
4. Расчет скорости резания в м/мин и числа оборотов шпинделя в минуту.
8. Определяем мощность, затрачиваемую на резание (карта Ф-5, стр.
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат Просмотров: 1889 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Усовершенствование технологического процесса механической обработки ...
Введение Одной из приоритетных задач современного машиностроения является оснащение всех основных производств современной техникой и передовыми ...
мощность, жесткость и кинематические возможности станка должны позволять вести обработку на оптимальных режимах резания с наименьшей затратой времени и с наименьшей себестоимостью ...
Для обеспечения надежного крепления режущего инструмента в шпинделе станка посредством затяжки шомполом, служит резьбовое отверстие М12, выполненное в хвостовике на длину 30 мм.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Просмотров: 5815 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Изготовление торцовой насадной фрезы
Федеральное агентство по образованию Пензенский колледж управления и промышленных технологий им. Е.Д. Басулина ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к курсовому ...
5. Корректируем табличные значения мощности резания и осевой силы.
При Nд=7,5 кВт и К.П.Д станка ѭ=0,8, мощность на шпинделе Nэ будет.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа Просмотров: 514 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Изготовление детали и участка механосборочного цеха
Реферат ПЗ: 77 страниц, 21 рис., 14 табл., 14 источников Объект исследования - разработка технологического процесса изготовления детали и участка ...
диаметра обрабатываемою круга; К2=0,8 [8, стр.629, карта 6]
где NТАБЛ - табличное значение мощности резания [12 карта 42 стр.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа Просмотров: 3128 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Технология производства полумуфты - детали компрессора 16ГЦ2-340/25-56
Введение Технический прогресс в машиностроении характеризуется не только улучшением конструкций машин, но и непрерывным совершенствованием технологии ...
Для черновой стадии обработки табличная мощность резания определяется по карте 21 аналогично табличной скорости резания, т.е. значение определяется из той же клетки в карте 21, что ...
Назначенный режим можно осуществить на данном станке так как мощность резания меньше мощности на шпинделе станка (N < Nш),
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Просмотров: 4594 Комментариев: 1 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать

Все работы, похожие на Дипломная работа: Технологический процесс обработки деталей "Крышка" и "Шарнир" при годовой программе выпуска 2000 штук (6978)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(151190)
Комментарии (1843)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru