Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))

Название: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Добавлен 18:18:59 08 сентября 2005 Похожие работы
Просмотров: 4327 Комментариев: 3 Оценило: 4 человек Средний балл: 3 Оценка: неизвестно     Скачать
Таблица 3
Исходные данные для расчета на ЭВМ
№\№ 1 2 3 4 5 6
1 Шифр Число ветвей в крайней колонне Число ветвей в средней колонне Количество пролетов Высота крайней колонны Нкр, м Высота средней колонны Нср, м
34067 2 - 1 15.750 -
2 Число панелей в крайней колонне Число панелей в средней колонне Ширина крайней колонны bкр, м Ширина средней колонны bср, м Высота консоли до верха колонны Нt, м Сdin
4 - 0.5 - 3.6 3.5
3 Высота сечения
Надкрановой части крайней колонны hкр, м Подкрановой части крайней колонны hпкр, м Надкрановой части средней колонны hср, м Подкрановой части средней колонны hпср, м Ветви крайней колонны hкр, м Ветви средней колонны hср
0.6 1.3 - - 0.25 -
4 Эксцентриситеты от нагрузок
Покрытия на надкрановую часть е Стеновых панелей подкрановой части е Стеновых панелей надкрановой части е Подкрановые балки к подкрановой части е Собственной массы надкрановой части к подкрановой части е Подкрановой балки в средней колонне е
0.13 0.8 0.45 0.35 0.35 -
5 Нагрузка, кН
От покрытия на крайнюю колонну F1 От покрытия на среднюю колонну F8 От массы надкрановой части F5 От массы подкрановой части крайней колонны F6 От массы надкрановой части средней колонны F9 От массы подкрановой части средней колонны F10
508.1 - 25.7 107.6 - -
6 Нагрузка, кН
От массы подкрановой балки F7 От массы навесных панелей От снега на крайнюю колонну Fs1 От снега на среднюю колонну Fs2
В сечении 0-1 F2 В сечении 1-2 F2+F3 В сечении 2-1 F2+F3+F4
120.2 118 118 294.2 191.5 -
7 Dmax, kH Dmin, kH H, kH Ветровая нагрузка активная р, кН/м Ветровая нагрузка отсос рs, кН/м Сосредоточенная ветровая нагрузка W, кН
379.9 157.2 9.17 3.31 3.4 36

Комбинации нагрузок и расчетные усилия в сечениях колон крайнего ряда. Таблица 4
Нагрузка Эпюра изгибающих моментов Номера загружений Коэффициент сечения Сечения
1-0 1-2 2-1
M N M N Q M N Q
Постоян-ная Рис. 8а 1 1.0 46.23 651.8 -129.42 772,0 9.95 -8.52 1055.8 9.95
Снеговая Рис. 8б 2 1.0 33.53 191.50 -9.55 191.50 2.67 22.83 191.50 2.67
3 0.9 30.18 172.35 -8.60 172.35 2.40 20.55 172.35 2.40
Ветер слева Рис. 8в 4 1.0 -42.28 0.00 -42.28 0.00 -5.79 131.74 0.00 34.43
5 0.9 -38.05 0.00 -38.05 0.00 -5.21 118.57 0.00 30.99
Ветер справа Рис. 8г 6 1.0 -85.76 0.00 -85.76 0.00 -5.46 -700.51 0.00 35.85
7 0.9 -77.18 0.00 -77.18 0.00 -4.91 -630.46 0.00 32.27
Максимум D на левой стойке Рис. 8д 8 1.0 -27.13 0.00 105.83 379.90 -7.54 14.26 379.90 -7.54
9 0.9 -24.42 0.00 95.25 341.91 -6.79 12.83 341.91 -6.79
Минимум D на левой стойке Рис. 8д 10 1.0 -14.73 0.00 40.29 157.20 -4.09 -9.44 157.20 -4.09
11 0.9 -13.26 0.00 36.26 141.48 -3.68 -8.50 141.48 -3.68
Т на крайней стойке Рис. 8е 12 1.0 -5.72 0.00 -5.72 0.00 2.97 23.66 0.00 2.97
13 0.9 -5.15 0.00 -5.15 0.00 2.67 21.29 0.00 2.67
Т на второй стойке Рис. 8е 14 1.0 -1.12 0.00 -1.12 0.00 -1.03 -16.28 0.00 -1.03
15 0.9 -1.01 0.00 -1.01 0.00 -0.93 -14.65 0.00 -0.93
Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровых M max 1, 2 1, 8 1, 5, 13
79.76 843.3 -23.6 1151,9 2.41 131.34 1055.8 43.61
M min 1, 7, 9, 13 1, 7, 13 1, 7, 11, 15
-60.52 651.8 -211.75 772,0 7.71 -662.13 1197.28 37.61
N max 1, 2 1, 3, 9 1, 3, 9
79.76 843.3 -42.77 1286,26 5.56 24.86 1570.06 5.56
То же, без учета крановых и ветровой 1+2 1+2 1+2
79.76 843.3 -138.97 963,5 12.62 14.31 1247.3 12.62

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие данные . . . . . . . 3

2. Компоновка поперечной рамы . . . . 3

3. Определение нагрузок на раму . . . . 10

4. Определение усилий в колоннах рамы . . . 16

5. Составление таблицы расчетных усилий . . 20

6. Расчет прочности двухветвевой колонны крайнего ряда 20

7. Расчет фундамента под крайнюю двухветвевую колонну 35

8. Проектирование стропильной сегментной фермы . 42

9. Расчет сечений элементов фермы . . . . 52

ЛИТЕРАТУРА . . . . . . . 57


1. Общие данные

Здание отапливаемое, однопролетное. Пролет здания 24 м, шаг колонн 12 м, длина температурного блока 72 м. Мостовой кран среднего режима работы грузоподъемностью 10 т. Район строительства Екатеринбург. Снеговая нагрузка по III географическому району, ветровая нагрузка для II района. Местность по типу В. Кровля рулонная, плотность утеплителя 400 кг/м3, толщина 10 см.


2. Компоновка поперечной рамы.

    1. Размеры мостового крана.

Грузоподъемность, т – Q = 10;

Пролет, м – Lк = 22,5;

Ширина крана, мм – B = 6300;

База крана, мм – K = 4400;

Высота, мм – Hкр = 1900;

Расстояние до оси головки рельса, мм – B1 = 260;

Давление колеса на подкрановый рельс, kH – F = 145;

Масса тележки, т – mт = 4;

Масса крана с тележкой, т – mкр = 27;

Тип подкранового рельса – КР 70.


    1. Общие данные.

В качестве основной несущей конструкции покрытия принимаем железобетонную предварительно напряженную сегментную ферму пролетом 24м. Устройство фонарей не предусматривается. Плиты покрытия предварительно напряженные железобетонные ребристые размером 3Ч12 м. Подкрановые балки железобетонные предварительно напряженные высотой 1 м (при шаге колонн 12 м). Наружные стены панельные навесные, опирающиеся на опорные столики колонн на отметке 6,6 м. Стеновые панели и остекление ниже отметки 6,6 м также навесные, опирающиеся на фундаментную балку. Крайние колонны проектируются сквозными ступенчатыми (высота колонны 12 м).

Отметка кранового рельса 13,120 м. Высота кранового рельса 120 мм.


    1. Высота колонны.

2.3.1. Высоту колонны определяем по формуле:

,

где Ht – высота надкрановой части колонны;

Hb – высота подкрановой части колонны.


2.3.2. Высота надкрановой части колонны:

где hПБ = 1000мм – высота подкрановой балки;

hr = 120мм – высота кранового рельса;

Hкр = 1900мм – высота крана;

Δ = 200мм – зазор от верха крана до низа стропильной конструкции.

Тогда:

.

2.3.3. Высота подкрановой части колонны:

где Hr = 13,120 м – отметка головки кранового рельса;

hф = 150мм – заглубление фундамента.


Тогда:

.

2.3.4. Получаем высоту колонны от обреза фундамента:

.

2.3.5. Отметка верха колонны:

.

Окончательно принимаем отметку верха колонны H1 = 15600мм, что соответствует модулю кратности 0,6 (см. рис. 1).

2.3.6. Тогда полная длина колонны до обреза фундамента составит Н = 15750 мм.

Привязку крайних колонн к разбивочным осям при шаге 12 м, кране грузоподъемностью 10 т принимаем 250 мм.

Соединение колонн с фермами выполняется монтажной сваркой стального опорного листа ригеля с закладной деталью в торце колонны и в расчетной схеме поперечной рамы считается шарнирным.

Т.к. отметка низа ригеля превышает 10,8 м, принимаем сквозную колонну.


    1. Компоновка стенового ограждения.

При шаге колонн 12 м высоту стеновых панелей принимаем равной 1,8м. Ленточное остекление – кратно 0,6 (см. рис.2).


    1. Размеры сечений колонны.

2.5.1. Надкрановая часть колонны:

(при шаге колонн 12 м и привязке 250 мм)

ht = 600мм,

b = 500мм.

2.5.2. Нижняя часть колонны

а) из условия жесткости ;


б) ,

где hbr = 0,25 – для крана до 30 т.

в) не менее 1 м и кратно 100 мм.

Принимаем hb = 1,300 м.

2.5.3. Средние распорки:

hr = 1,5·hbr и кратно 50 мм.

hr = 1,5·0,25 = 0,375 (м)

Принимаем hr = 0,4 м.

2.5.4. Верхняя распорка:

.

2.5.5. Нижняя распорка: hн = 200 мм.

Расстояние между осями рядовых распорок:

.

2.5.6. Глубина заделки в стакан фундамента:

hз > (0,5 ч 0,33)·hb = (0,5 ч 0,33)·1,3 = 0,65 ч 0,43 (м);

hз > 1,5b = 1,5·500 = 750 (мм);

hз < 1,2 м;

Принимаем hз = 800 мм.

Крайняя сквозная колонна и размеры сечений показаны на рис. 3.


    1. Ферма.

Принимаем цельную сегментную ферму с верхним поясом ломаного очертания и прямолинейными участками между узлами. Ширину сечения верхнего и нижнего поясов фермы из условий удобства изготовления принимаем одинаковой. При шаге колонн 12 м ширину поясов фермы принимаем равной 300 мм.


  1. Определение нагрузок на раму.

    1. Постоянная нагрузка.

      1. Нагрузка от веса покрытия.

Таблица 1.

Нагрузка

Нормативная нагрузка,

Н/мІ

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка,

Н/мІ

Железобетонные ребристые плиты покрытия размером в плане 3Ч12 м с учетом заливки швов 2050 1,1 2255
Обмазочная пароизоляция 50 1,3 65
Утеплитель (готовые плиты) 400 1,2 480
Асфальтовая стяжка толщиной 2 см 350 1,3 455
Рулонный ковер 150 1,3 195
ИТОГО 3000 - 3450

      1. Расчетное опорное давление фермы.

От покрытия:

;

От фермы:

,

где - γf – коэффициент надежности по нагрузке.


      1. Расчетная нагрузка от веса покрытия.

Расчетная нагрузка от веса покрытия с учетом коэффициента по назначению здания γn=0,95:

;


      1. Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 6,6 м:

,

где g1=2,5 кН/мІ - вес 1 мІ стеновых панелей;

h – суммарная высота полос стеновых панелей выше отметки 6,6 м;

g2=0,4 кН/мІ - вес 1 мІ остекления;

h – высота остекления.

Тогда:

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая непосредственно на фундаментную балку:

      1. Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок.

,

где – Gn = 115 kH – вес подкрановой балки.

Тогда:


      1. Расчетная нагрузка от веса колонн.

Надкрановая часть:

F = 0,5·0,6·3,6·25·1,1·0,95 = 25,7 (кН);

Подкрановая часть:

F = (0,5·1,3·12,95 – 0,5·0,8·10,75)·25·1,1·0,95=107,6 (кН).


    1. Временные нагрузки.

      1. Снеговая нагрузка.

Вес снегового покрова на 1 мІ площади горизонтальной проекции покрытия для III снегового района, согласно главе 5 [2], sn=1,0 kH/мІ. Расчетная снеговая нагрузка при с=1, γf=1,4^

F=sn·c·a·(l/2)·γf·γn = 1·1·12·24/2·1,4·0.95=191,5 (кН).

      1. Крановые нагрузки.

Вес поднимаемого груза Q = 100 кН. Пролет крана 24-2·0,75 = 22,5 м. Согласно стандарту на мостовые краны, ширина крана М= 630 см, база К=440 см, вес тележки Gn=4 kH, Fn,max=145 kH, Fn,min=60 kH.

Расчетное максимальное давление на колесо крана при γf=1,1:

Fmax=Fn,max·γf ·γn=145·1,1·0,95=151,5 (кН);

Fmin=Fn,min·γf ·γn=60·1,1·0,95=62,7 (кН).

Расчетная поперечная сила на одно колесо:

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний γi=0,85:

,

где - y=2,95 – сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на колонну (рис. 4).


Тогда:

;

.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении:

      1. Ветровая нагрузка.

Нормативное значение ветрового давления для II ветрового района:

w0=0,3 кПа.

Таблица 2.

Нормативное значение w0,

кПа

Высота z, м

Коэффициент К для типа местности А

Нормативное значение ср. составляющей wm, кПа

0,3 ≤5 0,75 0,225
10 1,0 0,3
20 1,25 0,375
40 1,5 0,45

В соответствии с линейной интерполяцией графическим методом (см. рис. 5) получаем:

  • на высоте 12 м - wm=0,315 кПа;

  • на высоте 18 м - wm=0,360 кПа.

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной 12 м:

При условии H/l = 12/24 = 0,5 значение аэродинамического коэффициента для наружных стен принимаем:

  • с наветренной стороны - с = +0,8;

  • с подветренной - с = - 0,58.

Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отметки 12,0 м при коэффициенте надежности по назначению γf=1,2:

  • с наветренной стороны

  • с подветренной стороны

Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отметки 12,0 м:

4. Определение усилий в колоннах рамы.

Одноэтажная однопролетная рама при шарнирном сопряжении стоек с ригелями представляет собой единожды статически неопределимую систему. На рис. 6 показана действительная система рамы, а на рис. 7 – ее основная система, полученная путем введения в действительную систему дополнительной связи. Расчет поперечной рамы производим методом перемещений, в результате которого раскрывается ее статическая неопределимость и определяется неизвестное горизонтальное смещение рамы.

Исходные данные для расчета на ЭВМ см. табл. 3.

Результаты расчета представлены ниже.


  1. Составление таблицы расчетных усилий.

На основании выполненного расчета строим эпюры моментов для различных загружений рамы и составляем таблицу расчетных усилий М, N, Q в сечениях колонны (см. рис. 8 и табл. 4). При расчете прочности рассматриваются три сечения колонны: сечение 1-0 на уровне верха консоли колонны; сечение 1-2 на уровне низа консоли колонны; сечение 2-1 – в заделке. В каждом сечении колонны определяем три комбинации усилий: Mmax и соответствующие N, Q; Mmin и соответствующие N, Q; Nmax и соответствующие M и Q.


6. Расчет прочности двухветвевой колонны крайнего ряда.

    1. Исходные данные.

Бетон тяжелый класса В15, подверженный тепловой обработке при атмосферном давлении:

  • расчетное сопротивление сжатию – Rb=8,5 МПа;

  • расчетное сопротивление растяжению – Rbt=0,75 МПа;

  • начальный модуль упругости – Eb=20,5І·10і МПа;

Арматура класса А-III, d > 10 мм:

  • расчетное сопротивление растяжению (сжатию)

Rs=Rsc=365 МПа;

  • модуль упругости – Es=2·105 МПа.

    1. Расчет сечения 1-0 на уровне верха консоли колонны.

Размеры сечения:

b = 500мм; h = 600мм; а =a = 40мм.

Расчетная длина (табл. 17 [4]):

l0 = 2·Ht = 2·3,6 = 7,2 (м).

Полезная высота сечения:

h0 = h – a = 600 – 40 = 560 (мм).

При расчете сечения на вторую комбинацию усилий расчетное сопротивление Rb вводим с коэффициентом γb2 = 1,1, т.к. в комбинацию включена ветровая нагрузка; на первую и третью – с коэффициентом γb2=0,9 (постоянная и снеговая).

      1. Расчет по первой и третьей комбинациям усилий.

Эксцентриситет:

Радиус инерции сечения:

Отсюда:

Т.о., необходимо учитывать влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

где I – момент инерции бетонного сечения,

φl – коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии и равный:

но не более 1+β, (β = 1, по табл. 16 [4]).

M1, M1l – моменты внешних сил относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. Т.к. в данной комбинации усилий ветровая нагрузка не учитывается, то

далее,

Т.к. δ=0,1577 < δmin=0,3035 принимаем δ=0,3035.

при μ=0,004 (первое приближение)

Is = μ·b·h0(0,5h-a)І = 0,004·50·56(0,5·60-4)І = 7571,2 (см4);

φsp=1;

Тогда условная критическая сила:

Коэффициент η:


Значение е:

Высота сжатой зоны:

Относительная высота сжатой зоны:

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

,

где ω = 0,85-0,008·γb2·Rb =0,85-0,008·0,9·8,5=0,7888;

σs1=Rs=365 МПа.

Тогда:

Имеем случай ξ=0,394 < ξy=0,627.

Тогда:

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям,

As=0,002·b·h0=0,002·50·56=5,6 (смІ)

Принимаем 3Ш16 с As=6,03 смІ.


      1. Вторая комбинация усилий.

Эксцентриситет:

Радиус инерции сечения:

Отсюда:

Т.о., необходимо учитывать влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

где I – момент инерции бетонного сечения,

φl – коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии и равный:

но не более 1+β, (β = 1, по табл. 16 [4]).

M1, M1l – моменты внешних сил относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. Т.к. в данной комбинации усилий ветровая нагрузка не учитывается, то

далее,

Т.к. δ= - 0,1547 < δmin=0,2865 принимаем δ=0,2865.

при μ=0,004 (первое приближение)

Is = μ·b·h0(0,5h-a)І = 0,004·50·56(0,5·60-4)І = 7571,2 (см4);

φsp=1;

Тогда условная критическая сила:

Коэффициент η:

Значение е:

Высота сжатой зоны:

Относительная высота сжатой зоны:


Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

,

где ω = 0,85-0,008·γb2·Rb =0,85-0,008·1,1·8,5=0,7752;

σs1=Rs=365 МПа.

Тогда:

Имеем случай ξ=0,25 < ξy=0,611.

Тогда:

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям,

As=0,002·b·h0=0,002·50·56=5,6 (смІ)

Принимаем 3Ш16 с As=6,03 смІ.


    1. Расчет сечения 2-1 в заделке колонны.

Высота всего сечения двухветвевой колонны:

hb=1300мм.

Сечение ветви:

b=500мм; h=250 мм; h0=210мм.

Расстояние между осями ветвей:

c=1050мм.

Расстояние между осями распорок при четырех панелях:

s=2910мм.


Высота сечения распорки:

hr=400мм.

Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузки от крана (табл. XIII.1 [1]):

l0=1,5·Hb=1,5·12,150=18,225 (м).

Приведенный радиус инерции сечения двухветвевой колонны в плоскости изгиба:

Приведенная гибкость сечения:

Т.о. необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Эксцентриситет:


Момент инерции сечения:

Моменты внешних сил относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок:

где М1 и N1 – усилия от постоянных и длительных нагрузок,

То же с учетом ветровых нагрузок:

где Мsh и Nsh – усилия от ветровых нагрузок,

Предварительно задаемся коэффициентом армирования (первое приближение):

Is =μ·b·h0(с/2)І = 2·0,0075·50·25(105/2)І = 51679,7 (см4);


Условная критическая сила:

Усилия в ветвях колонны:

      1. Определение площади арматуры наружной ветви колонны.

Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения:

ea=e0=8,2 см


Коэффициенты:

где ω = 0,85-0,008·γb2·Rb =0,85-0,008·0,9·8,5=0,7888;

σs1=Rs=365 МПа.

Тогда:

Имеем случай αn =0,48≤ ξy=0,654:

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям,

As=0,002·b·h0=0,002·50·21=2,1 (смІ)

Принимаем 3 Ш12 с As=3,39 смІ.


      1. Определение площади арматуры внутренней ветви колонны.

Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения:

ea=e0=4,7 см

Коэффициенты:

Имеем случай αn =0,83 ≥ ξy=0,654:


Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям,

As=0,002·b·h0=0,002·50·21=2,1 (смІ)

Принимаем 3 Ш12 с As=3,39 смІ.

Фактический процент армирования:

    1. Расчет промежуточной распорки.

Изгибающий момент в распорке:

Сечение распорки:

b=50 см; h=40 см; h0=36 см.

Т.к. эпюра моментов двузначная, то

Принимаем 3 Ш16 с As=6,03 смІ.

Поперечная сила в распорке:

Определяем:

Т.к. Q=223 kH > Qds=120,9 kH, поперечную арматуру принимаем конструктивно dw=6 мм класса А-I с s=150 мм.


  1. Расчет фундамента под крайнюю двухветвевую колонну.

    1. Данные для проектирования.

Грунты основания – пески пылеватые средней плотности, маловлажные.

Условное расчетное сопротивление грунта:

R0=0,31 МПа;

Бетон тяжелый класса В12,5:

Rbt=0,66 МПа;

Арматура из горячекатаной стали класса А-II:

Rs=280 МПа;

Вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах:

γ=29 кН/мІ

Нормативные значения усилий определяем делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке γn=1,15, т.е.:

Mn=131,34/1,15=114,2 кН·м;

Nn=1055,8/1,15=918 кН·м;

Qn=43,61/1,15=37,92 кН·м;


    1. Определение геометрических размеров фундамента.

Глубину стакана фундамента принимаем 90 см.

Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента принимаем 250мм.

Полная высота фундамента:

Н=900+250=1150 мм;

Принимаем кратно 300:

Н=1200 мм;


Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150 мм:

Н1=1200+150=1350 мм;

Фундамент трехступенчатый, высоту ступеней принимаем одинаковой – 40 см.

Предварительная площадь подошвы фундамента:

Назначая соотношение сторон b/a=0,8, получаем:

b=0,8·2,06=1,65 м;

Исходя из размеров сечения колонны, конструктивно принимаем:

aЧb=3,6Ч3,0 м;

Площадь подошвы фундамента:

А=3,6·3,0=10,8 мІ;

Момент сопротивления:

Т.к. заглубление фундамента меньше, чем 2 м и ширина подошвы более 1 м, уточняем нормативное давление на грунт основания:

где k=0,125 для песчаных грунтов;

в=3 м, в1=1 м, h=H1=1,35 м, h1=3 м;

Пересчет площади фундамента не производим вследствие незначительного изменения нормативного давления R на грунт основания.

Рабочая высота фундамента из условия прочности:

где h=1,3 м – высота сечения колонны;

bcol=0,5 м – ширина сечения колонны;

Rbt=γbt·Rbt=1,1·0,66=0,726 МПа;

Тогда:

Полная высота фундамента:

Н=0,12+0,05=0,17 м < 1,2 м,

следовательно, принятая высота фундамента достаточна.

Определяем краевое давление на основание.


Изгибающий момент в уровне подошвы:

Mnf=Mn+Qn·H=114,2+37,9·1,2=159,7 кН·м;

Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах:

G=a·b·Hf·γ·γn=3,6·3,0·1,35·20·0,95=277 kH;

e0=0,134 < a/b=3,6/6=0,6 м;

pn,max=135,3 < 1,2·R=1<2·261=313,2 кН/мІ;


    1. Расчет арматуры фундамента.

Определяем напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных нагрузок:

где Mf=M+Q·H=131,4+43,61·1,2=183,7 кН·м.

Расчетные изгибающие моменты:

в сечении I-I:

где ai=a1=3 м;

Тогда:

в сечении II-II:


в сечении III-III:

Требуемое сечение арматуры:

Принимаем 8 Ш12 A-II с As=9,05 смІ.

Процент армирования:

Арматура, укладываемая параллельно меньшей стороне фундамента, определяется по изгибающему моменту в сечении IV-IV:

Принимаем 10 Ш12 с As=11,31 смІ.

Процент армирования:

Принимаем 14 Ш12 с As=15,83 смІ.

Схема армирования фундамента показана на рис. 9.


  1. Проектирование стропильной сегментной фермы.

Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 24 м, цельной при шаге ферм 12 м. Геометрическая схема фермы показана на рис. 10. Напрягаемая арматура нижнего пояса из канатов класса К-7 диаметром 15 мм с натяжением на упоры: Rs,set=12900 МПа; Rs=1080 МПа; Es=1,8·105 МПа. Сжатый пояс и элементы решетки фермы армируются арматурой класса А-III: Rs=Rsc=365 МПа (d > 10 мм); Es=2·105 МПа; хомуты класса А-I: Rs=170 МПа. Бетон тяжелый марки В40: Rb=22 МПа; Rbt=1,4 МПа; Rbt,n=2,1 МПа; γb2=0,9; Eb=32,5·103 МПа. Прочность бетона к моменту обжатия Rbp=28 МПа.

    1. Назначение геометрических размеров.

Ширину панелей принимаем 3 м с таким расчетом, чтобы ребра плит покрытия опирались в узлы верхнего пояса. Высоту фермы в середине пролета принимаем 2950 мм. Ширину сечения поясов принимаем b=300 мм, высота h=300 мм. Сечение раскосов принимаем bЧh=300Ч200 мм.

    1. Определение нагрузок на ферму.

Рассматривается загружение фермы постоянной нагрузкой и снеговой в двух вариантах: 1) равномерно распределенная нагрузка по всему пролету фермы; 2) по схеме треугольников.

Вес фермы 170 кН учитывается в виде сосредоточенных грузов, прикладываемых к узлам верхнего пояса.

Подсчет нагрузок приведен в табл. 5.

Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы:

а) при действии постоянной и длительной временной равномерно распределенной нагрузок:

G1=q·l1+qс.в·lп1,

где q=(g+pдлL1=(3,45+0,42)·12=55,7 кН/м;

qс.в=7,1·1,1=7,8 кН/м;

l1=(3242+2984)/2=3113 мм; lп1=2900 мм;

Тогда:

G1=55,7·3,11+7,8·2,9=195,8 кН;

G2=q·l2+qс.в·lп2=55,7·3,0+7,8·2,95=190,1 кН;

G3=q·l3+qс.в·lп3=55,7·3,01+7,8·3,0=191,1 кН;

Таблица 5

Нагрузка

Нормативная нагрузка,

Н/мІ

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка,

Н/мІ

Постоянная:
Ферма, 170/(24·12) 590 1,3 767
Железобетонные ребристые плиты покрытия размером в плане 3Ч12 м с учетом заливки швов 2050 1,1 2255
Обмазочная пароизоляция 50 1,3 65
Утеплитель (готовые плиты) 400 1,2 480
Асфальтовая стяжка толщиной 2 см 350 1,3 455
Рулонный ковер 150 1,3 195
ИТОГО: 3590 - 4217
Временная снеговая:
Кратковременная (полная) 1000 1,4 1400
Длительная (с коэффициентом 0,3) 300 1,4 420
ПОЛНАЯ: 4890
6037

В том числе:

Постоянная и длительная

кратковременная


3890

1000



4637

1400


Тогда:

G1=55,7·3,11+7,8·2,9=195,8 кН;

G2=q·l2+qс.в·lп2=55,7·3,0+7,8·2,95=190,1 кН;

G3=q·l3+qс.в·lп3=55,7·3,01+7,8·3,0=191,1 кН;

Учитывая незначительную разницу величин G1, G2, G3, для подсчета усилий в элементах фермы можно принять среднее значение G:

б) при действии кратковременной равномерно распределенной нагрузки:

P1=pкр·L1·lп1·с1=1,0·12·2,9·1=34,8 кН;

P2=1,0·12·2,95·1=35,4 кН;

P3=1,0·12·3,0·1=36,0 кН;

Суммарные узловые нагрузки:

P1+G1=34,8+195,8=230,6 кН;

P2+G2=35,4+190,1=225,5 кН;

P3+G3=36,0+191,1=227,1 кН;

Для определения усилий можно принять среднее значение узловой нагрузки (P+G)ср≈228 кН.

в) при действии кратковременной нагрузки по схеме треугольников ординаты эпюры полной снеговой нагрузки на опорах будут равны (см. рис.11):

на опоре А:

pA=p·c2·L1=1400·1,6·12=26880 Н/м,

в том числе длительная нагрузка:

pА.дл=26880·0,3=8064 Н/м;

на опоре Б:

pБ=p·c2·L1=1400·0,8·12=13440 Н/м,

в том числе длительная нагрузка:

pБ.дл=13440·0,3=4032 Н/м;

Для вычисления узловых нагрузок на ферму от действия снеговой нагрузки по рис. 11 сначала находим промежуточные значения ординат эпюр нагружения (графически):

р1=23,5 кН;

р2=16,9 кН;

р3=10,2 кН;

р4=3,4 кН;

Находим узловые временные нагрузки по площади трапеции, приходящейся на узел:

·lп1= P1дл=58,6·0,3=17,6 кН;

P2дл=40,0·0,3=12,0 кН;

P3дл=20,4·0,3=6,12 кН;

P4дл=3,8·0,3=1,15 кН;

P5=0,5·P3=0,5·20,4=10,2 кН; P5дл=10,2·0,3=5,1 кН;

P6=0,5·P2=0,5·40,0=20,0 кН; P5дл=20,0·0,3=6,0 кН;

P7=0,5·P1=0,5·58,6=29,3 кН; P5дл=29,3·0,3=8,8 кН;

Узловые постоянные нагрузки:

G1=g·l1·L1+qс.в·lп1=3,45·3,11·12+7,8·2,9=151,4 кН;

G2=g·l2·L1+qс.в·lп2=3,45·3,0·12+7,8·2,95=147,2 кН;

G3=g·l3·L1+qс.в·lп3=3,45·3,01·12+7,8·3,0=148,0 кН;

Среднее значение:


Полные узловые нагрузки (в том числе постоянные и длительные временные):

P1+G1=58,6+151,4=210 кН; (P1дл+G1)=17,6+151,4=167 кН;

P2+G2=40,0+147,2=187,2 кН; (P2дл+G2)=12,0+147,2=159,2 кН;

P3+G3=20,4+148=168,4 кН; (P3дл+G3)=6,12+148=154,1 кН;

P4+G3=3,8+148=151,8 кН; (P4дл+G3)=1,15+148=149,15 кН;

P5+G3=10,2+148=158,2 кН; (P5дл+G3)=5,1+148=153,1 кН;

P6+G2=20,0+147,2=167,2 кН; (P6дл+G2)=6,0+147,2=153,2 кН;

P7+G1=29,3+151,4=180,7 кН; (P7дл+G1)=8,8+151,4=160,2 кН;


    1. Определение усилий в элементах фермы.

См. рис 12.

Камский ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ С А П Р ▒▒▒▒▒▒▒▒▒

политехнический▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒

институт ▒

г.Наб.Челны ▒ 12-01-2004 22:50:39

▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒

┌─────────────────────┐

│ О Б Ъ Е К Т │ Промышленное здание

└─────────────────────┘

┌─────────────────────┐

│ Марка рассчитываемой│

│ конструкции │ Ферма сегментная раскосная

└─────────────────────┘

З а г p у ж е н и е №1


(равномерно распределенная нагрузка по всему пролету)


<<<<<<< И с х о д н ы е д а н н ы е >>>>>>>


╔══ номер ═══════ координаты узла ═══════ нагрузки ═══╗

║ узла ═════════ Х ─────── Y ════════ Pх Pу ║

╚════════════════════════════════════════════════════════╝


1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 2.90 1.45 0.00 228.00

3 5.80 0.00 0.00 0.00

4 5.80 2.15 0.00 228.00

5 8.80 2.40 0.00 228.00

6 11.80 0.00 0.00 0.00

7 11.80 2.65 0.00 228.00

8 14.80 2.40 0.00 228.00

9 17.80 0.00 0.00 0.00

10 17.80 2.15 0.00 228.00

11 20.70 1.45 0.00 228.00

12 23.60 0.00 0.00 0.00

<<<<<<< P е з у л ь т а т ы p а с ч е т а >>>>>>>


╔═ Наименование ══════════ Д л и н а ════════════ У с и л и е ════╗

║ стержня ══════════ с т е p ж н я ════════ в с т е p ж н е ║

╚═════════════════════════════════════════════════════════════════╝


1 - 2 3.24 -1784.39

2 - 4 2.98 -1898.21

4 - 5 3.01 -1851.62

Верхний 5 - 7 3.01 -2020.27

пояс 7 - 8 3.01 -2020.27

8 - 10 3.01 -1851.62

10 - 11 2.98 -1898.22

11 - 12 3.24 -1784.40

_______________________________________________________________

1 - 3 5.80 +1596.02

Нижний 3 - 6 6.00 +2080.52

пояс 6 - 9 6.00 +2080.52

9 - 12 5.80 +1596.01

_______________________________________________________________


2 - 3 3.24 +278.63

3 - 5 3.84 -301.31

Раскосы 5 - 6 3.84 -86.08

6 - 8 3.84 -86.08

8 - 9 3.84 -301.32

9 - 11 3.24 +278.63

_______________________________________________________________


3 - 4 2.15 +63.63

Стойки 6 - 7 2.65 +107.55

9 - 10 2.15 +63.62


продолжительность расчета -> 0 мин. .21875 сек


Камский ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ С А П Р ▒▒▒▒▒▒▒▒▒

политехнический▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒

институт ▒

г.Наб.Челны ▒ 12-01-2004 22:53:08

▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒


┌─────────────────────┐

│ О Б Ъ Е К Т │ Промышленное здание

└─────────────────────┘

┌─────────────────────┐

│ Марка рассчитываемой│

│ конструкции │ Ферма сегментная раскосная

└─────────────────────┘


З а г p у ж е н и е №2


(нагрузка по схеме треугольников)


<<<<<<< И с х о д н ы е д а н н ы е >>>>>>>


╔══ номер ═══════ координаты узла ═══════ нагрузки ═══╗

║ узла ═════════ Х ─────── Y ════════ Pх Pу ║

╚════════════════════════════════════════════════════════╝


1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 2.90 1.45 0.00 210.00

3 5.80 0.00 0.00 0.00

4 5.80 2.15 0.00 187.00

5 8.80 2.40 0.00 168.00

6 11.80 0.00 0.00 0.00

7 11.80 2.65 0.00 152.00

8 14.80 2.40 0.00 158.00

9 17.80 0.00 0.00 0.00

10 17.80 2.15 0.00 167.00

11 20.70 1.45 0.00 181.00

12 23.60 0.00 0.00 0.00

.............................................................


Начало расчета >>>>> 22:53:08


<<<<<<< P е з у л ь т а т ы p а с ч е т а >>>>>>>


╔═ Наименование ══════════ Д л и н а ════════════ У с и л и е ════╗

║ стержня ══════════ с т е p ж н я ════════ в с т е p ж н е ║

╚═════════════════════════════════════════════════════════════════╝


1 - 2 3.24 -1406.03

2 - 4 2.98 -1453.61

4 - 5 3.01 -1417.93

Верхний 5 - 7 3.01 -1486.18

пояс 7 - 8 3.01 -1486.18

8 - 10 3.01 -1363.56

10 - 11 2.98 -1397.88

11 - 12 3.24 -1328.70

_______________________________________________________________

1 - 3 5.80 +1257.60

Нижний 3 - 6 6.00 +1555.59

пояс 6 - 9 6.00 +1525.06

9 - 12 5.80 +1188.43

_______________________________________________________________


2 - 3 3.24 +173.79

3 - 5 3.84 -182.55

Раскосы 5 - 6 3.84 -95.45

6 - 8 3.84 -56.37

8 - 9 3.84 -212.85

9 - 11 3.24 +190.54

_______________________________________________________________


3 - 4 2.15 +36.32

Стойки 6 - 7 2.65 +94.84

9 - 10 2.15 +47.75


продолжительность расчета -> 0 мин. .21875 сек


время завершения расчета -> 22:53:08


Из результатов расчета видно, что усилия в элементах фермы имеют большее значение при загружении по схеме №1, поэтому они принимаются для расчета арматуры.


  1. Расчет сечений элементов фермы.

    1. Верхний сжатый пояс.

Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (стержень 5-7) N=2020,27 кН, в том числе Nl=1486,16 кН.

Ширина верхнего пояса – 300 мм.

Момент инерции бетонного сечения:

Ориентировочная требуемая площадь сечения верхнего сжатого пояса:

Назначаем размеры сечения верхнего пояса bЧh=30Ч30 см с А=900 смІ.


Случайный начальный эксцентриситет:

eаl/600=300/600=0,5 см,

где l=300 см – расстояние между узлами фермы;

eаh/30=30/30=1 см.

Принимаем е0=еа=1 см.

Расчетная длина стержня:

l0=0,9·l=0,9·300=270 см;

Предварительно задаемся коэффициентом армирования (первое приближение):

Is = μ·b·h0(0,5h-a)І = 0,03·30·30·(0,5·30-4)І = 3267 (см4);

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

,

где ω = 0,85-0,008·γb2·Rb =0,85-0,008·0,9·22=0,6916;

σs1=Rs=365 МПа.

Тогда:

Имеем случай ξ =0,25 < ξy=0,544:

Коэффициент армирования:

Принимаем 4 Ш25 с As=19,64 смІ.


    1. Нижний растянутый пояс.

Расчет прочности выполняем на расчетное усилие для стержня 3-6.

Расчетное усилие от постоянной и полной снеговой нагрузок:

N=2080,5 kH;

Нормативное усилие:

Nn=1809 kH;

Усилие от постоянной и 30%-ой снеговой нагрузки:

N=1555,6 kH;


Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры при γs6=η=1,15 (для арматуры класса К-7):

Принимаем 12 канатов Ш15 класса К-7, As=16,99 смІ.

Принимаем сечение нижнего пояса 300Ч300 см. Напрягаемая арматура окаймлена хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса A-III (4 Ш10 A-III с As=3,14 смІ).


Суммарный процент армирования:

Коэффициенты ν:

Приведенная площадь сечения:


    1. Расчет растянутого раскоса 2-3.

Растягивающее усилие в раскосе:

Nn=242,3 кН – нормативное от постоянной и полной снеговой нагрузок;

Nnl=151,1 кН – нормативное от постоянной и длительной нагрузок;

N=278,6 кН – расчетное от постоянной и полной снеговой нагрузок.

Напрягаемая арматура раскоса 4 Ш15 класса К-7 с As=5,66 смІ.

Натяжение на упоры.

Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения:

Принятой площади сечения арматуры достаточно.

ЛИТЕРАТУРА.

  1. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. – 4-е изд. Перераб. – М.: Стройиздат, 1985. – 728 с., ил.

  2. СНиП 2.01.07-85*. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия.

  3. СНиП 2.03.01-84*. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции.

  4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84).

  5. Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83).


Результаты расчета рамы на ЭВМ.


КамПИ

Кафедра Строительных Конструкций 3.1.2004 18.56.17


шифр число ветвей кр.и ср. n Hкр. Нср.

340672 0 115.75 0

число пан в кр. и ср. bкр. bср. Н2 Сdin

4 0 0.50 0.00 3.603.50

Н сеч.надкр и подкр.част.кр.кол То же для ср.Н ветви для кр.и ср.стоек

0.601.30 0.00 0.00 0.25 0.00

Эксцентриситеты

0.130.800.450.350.35 0.00

Вес покрытия Вес кр.стойки Вес ср.стойки

для кр.cт для ср.ст надкран подкран надкран подкран

508.10 0.00 25.70107.60 0.00 0.00

Вес подкр Вес навесных панелей Снег для

балки и пути в сеч1-1 в сеч2-2 в сеч4-4 крайней средней

120.20118.00118.00294.20191.50 0.00

Dmax Dmin T Ветер акт Ветер отсос Соср ветр

379.90157.209.173.313.4036.00


РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

СЕЧЕНИЯ крайней стойки

СЕЧЕНИЕ 0-1 СЕЧЕНИЕ 1-0 СЕЧЕНИЕ 1-2 СЕЧЕНИЕ 2-1

M N M N M N Q M N Q

Постоянная

10.41 626.10 46.23 651.80 -129.42 772.00 9.95 -8.52 1055.80 9.95


Снеговая

23.94 191.50 33.53 191.50 -9.55 191.50 2.67 22.83 191.50 2.67


Ветер слева

0.00 0.00 -42.28 0.00 -42.28 0.00 -5.79 131.74 0.00 34.43


Ветер справа

0.00 0.00 -85.76 0.00 -85.76 0.00 -5.46 -700.51 0.00 35.85


Максимум D на левой стойке

0.00 0.00 -27.13 0.00 105.83 379.90 -7.54 14.26 379.90 -7.54


Минимум D на левой стойке

0.00 0.00 -14.73 0.00 40.29 157.20 -4.09 -9.44 157.20 -4.09


Т на крайней стойке

0.00 0.00 -5.72 0.00 -5.72 0.00 2.97 23.66 0.00 2.97


Т на второй стойке

0.00 0.00 -1.12 0.00 -1.12 0.00 -1.03 -16.28 0.00 -1.03

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений22:37:19 18 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
13:37:33 24 ноября 2015
Начинаешь открывать-даже смотреть не на что, никаких комментариев, одни цифры. Где пояснения, для чего тогда просмотр. Может хрень написана.
03:59:42 21 октября 2007Оценка: 2 - Плохо

Работы, похожие на Курсовая работа: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
Детский ясли-сад на 140 мест с бассейном
Архитектурно - строительная часть расчетно-конструктивная часть Механика грунтов, основания и фундаменты Организационно-технологическая часть Охрана ...
Временная нормативная нагрузка 3 кН/м2, коэффициент надежности по нагрузке f = 1,2. Марки материалов принимаем: бетон класса В15, арматура каркасов из стали А- , сетки из стали ...
где считая менее сжатой ту зону сечения, которая более удалена от напряженной арматуры . ; в расчете учитываем
Раздел: Рефераты по архитектуре
Тип: реферат Просмотров: 10823 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 4 человек Средний балл: 3.3 Оценка: неизвестно     Скачать
Второй пусковой комплекс стоматологической поликлиники КГМА в г ...
Содержание Введение 1. Архитектурно-строительная часть 1.1 Исходные данные 1.2 Генеральный план 1.3 Санитарно-техническое и инженерное оборудование 1 ...
g=18,6 Кн/м; j=21; С=12 кПа; Е=9,5 МПа
Расчет по несущей способности буронабивных, буроинъекционных одиночных свай в составе фундаментов при действии на них сжимающих нагрузок по характеристикам грунтов оснований ...
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: дипломная работа Просмотров: 4905 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 2 Оценка: неизвестно     Скачать
Капитальный и текущий ремонты зданий
Содержание 1. Исходные данные для проектирования 2. Сравнение и выбор варианта конструктивного решения 2.1 Исходные данные 2.2 Решение задачи 3 ...
В предварительно напряженных конструкциях, подлежащих расчету на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмического воздействия, усилия, определяемые из условий прочности сечений ...
В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки сечением продольной арматуры не менее 1 кв. см, длиной 1,5 м через 700 мм по высоте при расчетной сейсмичности 7-8 ...
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: дипломная работа Просмотров: 1801 Комментариев: 1 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Эксплуатационные скважины для освоения месторождений Западной Сибири
Содержание Реферат Введение 1. Общая и геологическая часть 1.1 Географо-экономическая характеристика района работ 1.2 Геологические условия 1.3 ...
Из полученных данных следует, что для бурения под эксплуатационную колонну осевая нагрузка на интервале 650 -1400 метров составит 70 кН.
Максимальная растягивающая нагрузка в колонне имеет место в верхней части, а сжимающая - в нижней.
Раздел: Рефераты по геологии
Тип: дипломная работа Просмотров: 6309 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Проектирование 9-этажного дома
ОГЛАВЛЕНИЕ Введение 1. Архитектурно-конструктивная часть 1.1 Исходные данные 1.2 Генеральный план 1.2.1 Благоустройство и озеленение 1.3 Объемно ...
Для определения случая расчета таврового сечения определяется изгибающий момент, воспринимаемый полкой сечения при x=hf, х - высота зоны сжатого бетона.
, где Р - погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м, в нагрузку включается вес массива грунта со сваями.
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: дипломная работа Просмотров: 14702 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Проект реконструкции цеха первичной переработки нефти и получения ...
Введение На ОАО "Сургутнефтегаз" производят дорожный битум, дизельное топливо и бензиновую фракцию. Все эти производства на сегодняшний день нашли ...
Фракционный состав паров и жидкости по высоте колонны непрерывно изменяется.
... должна быть 170-260 °С. После заполнения окислительного куба на одну треть начинают подавать в куб сжатый воздух под давлением 1-1,5 ат и одновременно доводят уровень сырья до ...
Раздел: Рефераты по химии
Тип: реферат Просмотров: 16050 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного ...
Содержание 1. Исходные данные 2. Компоновка сборного железобетонного каркаса здания с установлением геометрических параметров 3. Определение нагрузок ...
Размеры прямоугольного сечения b = 500 мм; h = h1 = 600 мм; для продольной арматуры принимаем а = а` = 40 мм, тогда рабочая высота сечения h0 = h - а = 600 - 40 = 560 мм.
Для расчета на раскалывание вычисляют площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях проходящих по осям сечения колонны:
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Просмотров: 4277 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Конструирование железобетонных колонн
1. Конструктивный расчет внецентренно сжатых колонн 1.1 Проектирование, конструирование и особенности расчета Целью конструктивного расчета колонн ...
Если насыщение элемента сжатой продольной арматурой составляет свыше 1,5%, а также всё сечение сжато и общее насыщение арматурой свыше 3%, то расстояние между хомутами должно быть ...
Сечения колонн рассчитывают на наиболее невыгодное сочетание усилий; от всех нагрузок М = -139,9 кНм, N = 416,9 кН; от всех нагрузок, но без учета крановой и ветровой М' = 78,1 кН ...
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Просмотров: 7509 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Все работы, похожие на Курсовая работа: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше)) (7133)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150907)
Комментарии (1842)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru