Банк рефератов содержит более 378 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
378464
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (319)
Административное право (134)
Арбитражный процесс (25)
Архитектура (129)
Астрология (4)
Астрономия (4926)
Банковское дело (5308)
Безопасность жизнедеятельности (2666)
Биографии (3658)
Биология (4293)
Биология и химия (1554)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2873)
Бухгалтерский учет и аудит (8444)
Валютные отношения (51)
Ветеринария (55)
Военная кафедра (798)
ГДЗ (2)
География (5397)
Геодезия (31)
Геология (1240)
Геополитика (43)
Государство и право (20487)
Гражданское право и процесс (468)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (113)
ЕГЭ (197)
Естествознание (101)
Журналистика (911)
ЗНО (56)
Зоология (38)
Издательское дело и полиграфия (474)
Инвестиции (114)
Иностранный язык (67700)
Информатика (3706)
Информатика, программирование (6669)
Исторические личности (2604)
История (23890)
История техники (780)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3255)
Компьютерные науки (61)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (590)
Краткое содержание произведений (1041)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1169)
Культура и искусство (8602)
Культурология (539)
Литература : зарубежная (2077)
Литература и русский язык (12612)
Логика (538)
Логистика (21)
Маркетинг (8067)
Математика (3993)
Медицина, здоровье (10683)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (37)
Международные отношения (2260)
Менеджмент (12636)
Металлургия (91)
Москвоведение (807)
Музыка (1355)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (216)
Наука и техника (1143)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (22846)
Педагогика (7902)
Политология (3823)
Право (685)
Право, юриспруденция (2888)
Предпринимательство (484)
Промышленность, производство (7376)
Психология (8736)
психология, педагогика (4113)
Радиоэлектроника (507)
Реклама (956)
Религия и мифология (3021)
Риторика (23)
Сексология (751)
Социология (4907)
Статистика (95)
Страхование (117)
Строительные науки (7)
Строительство (2076)
Схемотехника (16)
Таможенная система (664)
Теория государства и права (241)
Теория организации (40)
Теплотехника (26)
Технология (635)
Товароведение (16)
Транспорт (2731)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (407)
Управление (97)
Управленческие науки (24)
Физика (3665)
Физкультура и спорт (4543)
Философия (7299)
Финансовые науки (4608)
Финансы (5423)
Фотография (3)
Химия (2307)
Хозяйственное право (25)
Цифровые устройства (33)
Экологическое право (39)
Экология (4564)
Экономика (21047)
Экономико-математическое моделирование (718)
Экономическая география (129)
Экономическая теория (2603)
Этика (894)
Юриспруденция (288)
Языковедение (150)
Языкознание, филология (1133)
.

Книга: Расчет кожухотрубного теплообменника

Название: Расчет кожухотрубного теплообменника
Раздел: Промышленность, производство
Тип: книга Добавлен 02:53:23 07 мая 2011 Похожие работы
Просмотров: 921 Комментариев: 0 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Методические указания по курсовому проектированию

Расчет кожухотрубного теплообменника


1. Кожухотрубные теплообменники

Общие сведения

Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах. Это объясняется следующими их достоинствами – компактностью, невысоким расходом металла, легкостью очистки труб изнутри, надежностью в работе.

Конструкция кожухотрубного теплообменника заключается в следующем. В наружную трубу большого диаметра – кожух 1 (рис. 1) помещен пучок трубок 3 . Концы трубок 3 развальцованы в трубных решетках 2 ,чем обеспечивается герметичность межтрубного пространства. Сверху и снизу трубные решетки закрыты крышками 5 , которые с помощью прокладок 6 и фланцев 7 герметично соединяются с решеткой и корпусом. При большой высоте аппараты могут устанавливаться на межэтажном перекрытии с помощью опорных лап 9 . Первый теплоноситель проходит по трубам, а второй подается в межтрубное пространство.

Отметим, что в связи с большим объемом межтрубного пространства эта конструкция как бы предназначена для подачи туда греющего пара. При этом пар подводится в верхней части аппарата через патрубок 8 ,а конденсат отводится из нижнего сечения через патрубок 10 , расположенный возможно ближе к трубной решетке. По трубам целесообразно направлять жидкость, так как конструкция позволяет обеспечить необходимую скорость движения жидкого теплоносителя, пропуская его по части труб, объединенных в одном пучке. По одному пучку труб жидкость совершает один ход, а по другому – второй ход и т.д., реализуя многоходовой кожухотрубный аппарат. На рис. 2 изображен двухходовой теплообменник, в корпусе 1 которого размещены трубки 2 .

В правой крышке аппарата имеются патрубки 5 и 7 для входа и выхода жидкого теплоносителя. Внутреннее пространство крышки разделено перегородкой 6 на две секции. Пар поступает через патрубок 4 , а конденсат выходит через патрубок 8 . Для улучшения условий омывания внешней поверхности трубок паром межтрубное пространство разделено вертикальными перегородками 3 . Увеличение числа ходов в аппарате ведет к уменьшениюживого сечения каждого хода и, следовательно, к возрастанию скорости движения жидкости в трубах. Это, в свою очередь, приводит к повышению коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи. Однако увеличение числа ходов ведет к возрастанию гидравлических сопротивлений. На практике число ходов в аппаратах, применяемых в пищевой промышленности, не превышает 20. Кожухотрубные теплообменники характеризуются компактностью. В 1м3 объема аппарата поверхность теплопередачи может достигать 200 м2 .

В рассмотренных кожухотрубчатых теплообменниках трубы жестко закреплены в трубной решетке. Вследствие разности температур между кожухом и трубами в них возникают температурные напряжения, которые могут привести к разрушению аппарата. Теплообменники с жестким креплением труб в трубной решетке надежно работают при разностях температур между корпусом и трубами 25…30 0 С. Если эта разность превышает указанные пределы, применяют теплообменники с различными компенсаторами температурных удлинений.

На рис. 3.а и б показаны теплообменники с «плавающей» головкой , в которых одна из трубных решеток не соединена с кожухом и может свободно перемещаться вдоль оси при температурных удлинениях.

На рис. 3.в показан теплообменник с линзовым компенсатором на корпусе. Температурные деформации компенсируются осевым сжатием или расширением этого компенсатора. Такие теплообменники применяют при температурных деформациях, не превышающих 10…15 мм, и при давлении в межтрубном пространстве не выше 0,25 МПа.


Рис. 3. Теплообменники с компенсацией температурных удлинений:

а – с «плавающей» головкой открытого типа; б – с «плавающей» головкой закрытого типа; в-с линзовым компенсатором; г – с сальниковым компенсатором; д- с U – образными трубами; е – с двойными трубами;

1 – кожух; 2 – «плавающая» головка; 3 – линзовый компесатор; 4 – сальник; 5 – U – образные трубы; 6 – наружная труба с закрытым нижним концом; 7 – внутренняя труба с открытыми концами; ,  – теплоносители.

В теплообменнике с сальниковым компенсатором (рис. 3.г) одна из трубных решеток при температурных расширениях может свободно перемещаться вдоль оси. Уплотнение патрубка, по которому выводится из теплообменника теплоноситель , достигается установкой на верхнем днище сальника 4 .

В теплообменнике с U – образными трубами (рис. 3.д) оба конца труб закреплены в одной трубной решетке. Каждая труба может свободно удлиняться независимо от других; при этом температурные напряжения не возникают.

В теплообменнике с двойными трубами (рис. 3.е) каждый из теплообменных элементов состоит из двух труб: трубы 6 с закрытым нижним концом и расположенной внутри нее трубы 7 с открытыми концами. Верхний конец трубы 7 закреплен в верхней трубной решетке, верхний конец трубы 6 – в нижней трубной решетке. Теплоноситель поступает в трубу 7 сверху и, пройдя ее, движется далее по кольцевому каналу между трубами 6 и 7 . Теплообмен между теплоносителями и  осуществляется через стенку трубы 6 . Каждая из труб 7 и 6 может свободно удлиняться без возникновения температурных напряжений. Очень важным фактором, определяющим работу теплообменников, является скорость движения теплоносителей. При увеличении скорости возрастает интенсивность теплообмена, но увеличивается гидравлическое сопротивление. Оптимальные скорости обычно соответствуют устойчивому турбулентному режиму движения теплоносителей и в большинстве случаев лежат в пределах 0,1…2 м/с для жидкостей и 2…20 кг/(м2 с) – для газов.

2. Расчет теплообменника

Задание на проектирование. Спроектировать и рассчитать кожухотрубный теплообменник для подогрева воды по следующим данным:

Трубы стальные, давление греющего насыщенного водяного пара в межтрубном пространстве рг.п. = 4 кгс/см2 , массовый расход воды в трубном пространстве Gв = 25 кг/с, скорость движения воды по трубам wв = 1 м/с, начальная температура воды tн = 290 С, конечная температура воды tк = 810 С

Процесс передачи теплоты от горячего теплоносителя холодному, учитывающий теплоотдачу от горячего теплоносителя стенке, теплопроводность стенки и теплоотдачу от стенки к холодному теплоносителю подчиняется основному уравнению теплопередачи, которое для установившихся процессов и единицы времени имеет вид:


Q = KFtcp (Вт), (1)

где К – коэффициент теплопередачи Вт/(м2 К); tср – средняя разность температур между теплоносителями 0 С или К; F – площадь поверхности теплообмена м2 .

, (2)

Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи при конденсации водяных паров 1 = 4000…15000 Вт/(м2 К), а для воды, проходящей по трубному пространству 2 = 1200…5800 Вт/(м2 К).

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи от конденсирующегося пара к воде К = 800…3500 Вт/(м2 К).

Этими значениями обычно пользуются в предварительных и проверочных расчетах.

Площадь теплопередающей поверхности теплообменника определяют из уравнения (1)

(3)

Здесь количество теплоты Q определяется из уравнений теплового баланса. Коэффициент теплопередачи К – по формуле (2), а коэффициенты теплоотдачи определяют по эмпирическим формулам или через число Нуссельта Nu по уравнениям подобия. Среднюю разность температур tср определяют по среднеарифметической или средне-логарифмической формулам.

3. Тепловой расчет теплообменника

Тепловой расчет теплообменника заключается в определении площади теплопередающей поверхности теплообменника по формуле (3), т.е. в предварительном определении величин Q, K, tcp . Для этих расчетов необходимо определить физические параметры теплоносителей.

Физические параметры теплоносителей

Физические параметры теплоносителей:

для воды – теплоемкость, коэффициент теплопроводности, плотность, коэффициент вязкости;

для пара – удельная теплота парообразования.

Для горячего теплоносителя (пара) этот параметр определяют по таблице 2 или 3 приложения при температуре пленки конденсата. Это температура примерно на 30 С ниже температуры греющего пара, которую определяют по заданному давлению пара рг.п. (табл. 3). Для холодного теплоносителя (воды) физические параметры определяют при средней температуре воды табл. 1).

Для определения физических параметров часто используют метод интерполяции, что допустимо для инженерных расчетов.

Определение тепловой нагрузки аппарата и расхода горячего теплоносителя

Тепловую нагрузку аппарата и расход горячего теплоносителя определяем из уравнения теплового баланса при нагреве холодного теплоносителя при конденсации водяного насыщенного пара:

Qпр = D r;

Qрасх = 1,05  G  с(t2 – t1 ) (4)

где D – расход греющего пара, кг/с;

r – теплота парообразования (конденсации), Дж/кг;

1,05 – коэффициент учитывающий потери тепла в размере 5%;

G = V   – массовый расход воды, кг/с;

V – объемный расход воды, м3 /с;

 – плотность воды, кг/м3 ;

t1 , t2 – начальная и конечная температура воды, 0 С;

с – средняя удельная теплоемкость воды, Дж/(кгК).

Приравнивая правые части уравнений (4), определяем D:

(5)

Определение средней движущей силы процесса теплопередачи tср

Для многоходового теплообменника имеет место смешанный ток движения теплоносителя. В расчетной практике рекомендуется определять среднюю разность температур, так же как при противотоке, а затем вводить поправку в виде коэффициента.

В случае конденсации пара на трубах расчет будет одинаков как для прямотока, так и для противотока, а значение коэффициента  можно принять равным 1.

Для определения tср находим tmax , tmin , их отношение и tср по среднеарифметической или по среднелогарифмической формулам (6) или (7).

Для нашего случая горячий теплоноситель не изменяет своей температуры, т. к. процесс теплоотдачи идет при конденсации пара при tк .

Расчет площади поверхности теплообменника

Определим ориентировочную площадь теплообменника по формуле

Количество теплоты найдем из формулы 4

Q = D · r = 2,65 · 2150000 = 5,7 · 106 Вт.

Ориентировочный коэффициент теплопередачи возьмем как среднее значение (см. п. 1) (800 + 3500)/2 = 2150 Вт/(м2 ·К), тогда

м2 .

Определим количество труб на один ход

, (8)

где n – число труб на один ход, N – общее число труб, z – число ходов, dвн – внутренний диаметр труб (в кожухотрубных теплообменниках обычно применяют трубы диаметрами 20? 2 и 25? 2 мм, поэтому n находят для обоих диаметров), Rе – число Рейнольдса, G – массовый расход воды, кг/с.

Число Рейнольдса Re характеризует соотношение между силами инерции и силами трения.

, (при d = 20? 2 мм); (9)

, (при d = 25? 2 мм).

Тогда

,

.


Значения n округляются до ближайшего меньшего целого.

По значению Fор из таблицы 4 выбираем стандартный теплообменник с близкой бoльшей площадью и близким значением n:

возможны 2 варианта: 1) одноходовой теплообменник площадью 34 м2 с числом труб 181 при диаметре труб 20? 2 мм; 2) одноходовой теплообменник площадью 35 м2 с числом труб 111 при диаметре 25? 2 мм. При практически одинаковой площади число труб на один ход во втором варианте более близко к расчетному значению, поэтому принимаем второй вариант.

Технические характеристики теплообменника:

диаметр кожуха D = 400 мм,

диаметр труб d = 25? 2 мм,

число ходов z = 1,

общее число труб N = 111,

площадь поверхности теплообмена F = 35 м2 ,

длина (высота) труб H = 4 м.

Уточненный расчет поверхности теплообменника

Рассчитываем коэффициент 1 со стороны греющего пара для случая конденсации на пучке n вертикальных труб высотой Н:

= 2,04= 2,04= 6765 Вт/(м2 К), (10)

здесь r физические параметры конденсата при температуре пленки конденсата tк , Н – высота нагревательных труб, м; t – перепад температур между греющим паром и стенками труб (принимаем в пределах 3…80 С).


Значения функции Аt для воды при температуре конденсации пара

Температура конденсации пара tк , 0 С 100 110 120 140 160 180
Аt 6960 7100 7240 7340 7490 7520

О правильности расчетов судят, сопоставляя полученное значение 1 и его предельные величины, которые приведены в п. 1.

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи α2 от стенок труб к воде.

Для этого необходимо выбрать уравнение подобия вида

Nu = ARem Prn (11)

В зависимости от величины числа Re определяют режим течения жидкости и выбирают уравнение подобия.

(12)

Здесь w = 1 м/с – средняя скорость движения воды в трубном пространстве на 1 ход;

dвн = 0,025 – 2 0,002 = 0,021 м – внутренний диаметр трубы;

При Re > 104 имеем устойчивый турбулентный режим движения воды. Тогда:

Nu = 0,023 Re0,8 Pr0,43 (13)

Число Прандтля характеризует соотношение физических параметров теплоносителя:


= = 3,28. (14)

= = 2309 Вт/(м2 К)

Сопоставляем полученное значение К с пределами для коэффициента теплопередачи, которые были указаны в п 1.

Определяем площадь поверхности теплообмена из основного уравнения теплопередачи по формуле (3):

= = 29 м2 .

Вновь по таблице 4 выбираем стандартный теплообменник:

площадь поверхности теплообмена F = 31 м2 ,

диаметр кожуха D = 400 мм,

диаметр труб d = 25? 2 мм,

число ходов z = 2,

общее число труб N = 100,

длина (высота) труб H = 4 м.

Запас площади

(запас площади должен быть в пределах 5…25%).

4. Механический расчет теплообменника

При расчете на внутреннее давление толщина стенки корпуса к проверяется по формуле:

+ С, (16)

Принимаем нормализованную толщину стенки 8 мм.

Трубные решетки изготавливаются из листовой стали. Толщина стальных трубных решеток берется в пределах 15…35 мм. Она выбирается в зависимости от диаметра развальцованных труб dн и шага труб .

Расстояние между осями труб (шаг труб) τ выбирают в зависимости от наружного диаметра труб dн :

τ = (1,2…1,4)·dн , но не менее чем τ = dн + 6 мм.

При расчете фланцевых соединений задаются размером стягивающего болта. Принимаем во фланцевом соединении для аппаратов с диаметром Dв = 400…2000 мм стальной болт М16.

, (18)

где Dб = Dн + 2L.

= 22,5 шт.

L = 25 мм принимаем конструктивно так, чтобы удобно было работать ключом на фланцах. Число болтов фланцевого соединения принимают кратным четырем (nб = 4, 8, 12,…). Окончательно nб = 24.


Рис. 4. Фланцевое соединение

(19)

доп = , откуда h = .

h = = 25,5 мм.

Принимаем толщину фланцев h = 25 мм.

5. Определение диаметров штуцеров

Диаметр штуцера (условный проход dу ) на входе и выходе теплоносителей определяют по формуле:

(20)

где V – секундный объемный расход жидкости или пара в штуцере, м3 /с;

w – средняя скорость жидкости или пара в штуцере, м/с.

Скорости движения рабочих сред в трубах штуцеров лежат в пределах:

– для жидкостей w = (1… 3) м/с;

– для конденсата греющего пара w = (1 … 2) м/с;

– для пара w = (35 … 40) м/с

Величина V либо задана, либо определяется через массовый расход G и плотность среды.

Так для пара с расходом D, кг/с м3 /с,

для воды м3 /с,

где ρв = 985,5 кг/м3 плотность воды при ее средней температуре 550 С,

для конденсата м3 /с,

где ρв = 926 кг/м3 плотность конденсата (воды) при температуре пленки конденсата 1400 С.

Диаметр штуцера для пара:

dуп = = 0,21 м.

Диаметр штуцера для воды:

dув = = 0,127 м.

Диаметр штуцера для конденсата:

dук = = 0,05 м

По найденным значениям dу принимаем нормализованные штуцеры ближайшего наружного диаметра dн :

Для воды 140 мм

Для пара 224 мм

Для конденсата 64 мм.

Так как средняя разность температур составляет 850 С, что больше допустимой разности 300 С для теплообменников жесткой конструкции, принимаем теплообменник с температурным компенсатором типа ТК.

Таблица 1. Физические параметры воды на линии насыщения

р,

кгс/см2

t,C

кг/м3

i,

с,

102 ,

а107 ,

м2

106 ,

Пас

106 ,

м2

104 ,

К-1

104 ,

кг/с2

Pr
1 0 1000 0 4,23 55,1 1,31 179 1,79 0,63 756 13,7
1 10 1000 41,9 4,19 57,5 1,37 1310 1,31 +0,70 762 9,52
1 20 998 83,8 4,19 59,9 1,43 1000 1,01 1,82 727 7,02
1 30 996 126 4,18 61,8 1,49 804 0,81 3,12 712 5,42
1 40 992 168 4,18 63,4 1,53 657 0,66 3,87 697 4,31
1 50 988 210 4,18 64,8 1,57 549 0,556 4,49 677 3,54
1 60 983 251 4,18 65,9 1,61 470 0,478 5,11 662 2,98
1 70 978 293 4,19 66,8 1,63 406 0,415 5,70 643 2,55
1 80 972 335 4,19 67,5 1,66 355 0,365 6,32 626 2,21
1 90 965 377 4,19 68,0 1,68 315 0,326 6,95 607 1,95
1,03 100 958 419 4,23 68,3 1,69 282 0,295 7,5 589 1,75
1,46 110 951 461 4,23 68,5 1,69 256 0,268 8,0 569 1,58
2,02 120 943 503 4,23 68,6 1,72 231 0,244 8,6 549 1.43
2,75 130 935 545 4,27 68,6 1,72 212 0,226 9,2 529 1,32
3,68 140 926 587 4,27 68,5 1,72 196 0,212 9,7 507 1,23
4,85 150 917 629 4,32 68,4 1,72 185 0,202 10,3 487 1,17
6,30 160 907 671 4,36 68,3 1,72 174 0,191 10,8 466 1,10
8,08 170 897 713 4,40 67,9 1,72 163 0,181 11,5 444 1,05
10,23 180 887 755 4,44 67,5 1,72 153 0,173 12,2 424 1,01

Таблица 2. Свойства насыщенного водяного пара в зависимости от температуры

Темпе

ратура, С

Давление (абсолютное), кгс/см2 Удельный объем, м3 /кг

Плотность, кг/м3

Удельная энтальпия жидкости i, кДж/кг

Удельная энтальпия пара

i, кДж/кг

Удельная теплота парообразования r, кДж/кг
0 0,0062 206,5 0,00484 0 2493,1 2493,1
5 0,0089 147,1 0,00680 20,95 2502,7 2481,7
10 0,0125 106,4 0,00940 41,90 2512,3 2470,4
15 0,0174 77,9 0,01283 62,85 2522,4 2459,5
20 0,0238 57,8 0,01729 83,80 2532,0 2448,2
25 0,0323 43,40 0,02304 104,75 2541,7 2436,9
30 0,0433 32,93 0,03036 125,70 2551,3 2425,6
35 0,0573 25,25 0,03960 146,65 2561,0 2414,3
40 0,0752 19,55 0,05114 167,60 2570,6 2403,0
45 0,0977 15,28 0,06543 188,55 2579,8 2391,3
50 0,1258 12,054 0,0830 209,50 2589,5 2380,0
55 0,1605 9,589 0,1043 230,45 2598,7 2368,2
60 0,2031 7,687 0,1301 251,40 2608,3 2356,9
65 0,2550 6,209 0,1611 272,35 2617,5 2345,2
70 0,3177 5,052 0,1979 293,30 2626,3 2333,0
75 0,393 4,139 0,2416 314,3 2636 2321
80 0,483 3,414 0,2929 335,2 2644 2310
85 0,590 2,832 0,3531 356,2 2653 2297
90 0,715 2,365 0,4229 377,1 2662 2285
95 0,862 1,985 0,5039 398,1 2671 2273
100 1,033 1,675 0,5970 419,0 2679 2260
105 1,232 1,421 0,7036 440,4 2687 2248
110 1,461 1,212 0,8254 461,3 2696 2234
115 1,724 1,038 0,9635 482,7 2704 2221
120 2,025 0,893 1,1199 504,1 2711 2207
125 2,367 0,7715 1,269 525,4 2718 2194
130 2,755 0,6693 1,494 546,8 2726 2179
135 3,192 0,5831 1,715 568,2 2733 2165
140 3,685 0,5096 1,962 589,5 2740 2150
145 4,238 0,4469 2,238 611,3 2747 2125
150 4,855 0,3933 2,543 632,7 2753 2120
160 6,303 0,3075 3,252 654,1 2765 2089
170 8,080 0,2431 4,113 719,8 2776 2056
180 10,23 0,1944 5,145 763,8 2785 2021
190 12,80 0,1568 6,378 808,3 2792 1984
200 15,85 0,1276 7,840 852,7 2798 1945
210 19,55 0,1045 9,567 897,9 2801 1904
220 23,66 0,0862 11,600 943,2 2803 1860
230 28,53 0,07155 13,98 989,3 2802 1813
240 34,13 0,05967 16,76 1035 2799 1763
250 40,55 0,04998 20,01 1082 2792 1710
260 47,85 0,04199 23,82 1130 2783 1653
270 56,11 0,03538 28,27 1178 2770 1593
280 65,42 0,02988 33,47 1226 2754 1528
290 75,88 0,02525 39,60 1275 2734 1459
300 87,6 0,02131 46,93 1327 2710 1384
310 100,7 0,01799 55,59 1380 2682 1302
320 115,2 0,01516 65,95 1437 2650 1213
330 131,3 0,01273 78,53 1498 2613 1117
340 149,0 0,01064 93,98 1564 2571 1009
350 168,6 0,00884 113,2 1638 2519 881,2
360 190,3 0,00716 139,6 1730 2444 713,6
370 214,5 0,00585 171,0 1890 2304 411,5
374 225 0,00310 322,6 2100 2100 0

Таблица 3. Свойства насыщенного водяного пара в зависимости от давления

Давление (абсолютное), кгс/см2

Температура,

С

Удельный объем, м3 /кг

Плотность, кг/м3

Удельная энтальпия жидкости i, кДж/кг

Удельная энтальпия пара

i, кДж/кг

Удельная теплота парообразования r, кДж/кг
0,01 6,6 131,60 0,00760 27,7 2506 2478
0,015 12,7 89,64 0,01116 53,2 2518 2465
0,02 17,1 68,27 0,01465 71,6 2526 2455
0,025 20,7 55,28 0,01809 86,7 2533 2447
0,03 23,7 46,53 0,02149 99,3 2539 2440
0,04 28,6 35,46 0,02820 119,8 2548 2429
0,05 32,5 28,73 0,03418 136,2 2556 2420
0,06 35,8 24,19 0,04133 150,0 2562 2413
0,08 41,1 18,45 0,05420 172,2 2573 2400
0,10 45,4 14,96 0,06686 190,2 2581 2390
0,12 49,0 12,60 0,07937 205,3 2588 2382
0,15 53,6 10,22 0,09789 224,6 2596 2372
0,20 59,7 7,977 0,1283 250,1 2607 2358
0,30 68,7 5,331 0,1876 287,9 2620 2336
0,40 75,4 4,072 0,2456 315,9 2632 2320
0,50 80,9 3,304 0,3027 339,0 2642 2307
0,60 85,5 2,785 0,3590 358,2 2650 2296
0,70 89,3 2,411 0,4147 375,0 2657 2286
0,80 93,0 2,128 0,4699 389,7 2663 2278
0,90 96,2 1,906 0,5246 403,1 2668 2270
1,0 99,1 1,725 0,5790 415,2 2677 2264
1,2 104,2 1,457 0,6865 437,0 2686 2249
1,4 108,7 1,261 0,7931 456,3 2693 2237
1,6 112,7 1,113 0,898 473,1 2703 2227
1,8 116,3 0,997 1,003 483,6 2709 2217
2,0 119,6 0,903 1,107 502,4 2710 2208
3,0 132,9 0,6180 1,618 558,9 2730 2171
4,0 142,9 0,4718 2,120 601,1 2744 2141
5,0 151,1 0,3825 2,614 637,7 2754 2117
6,0 158,1 0,3222 3,104 667,9 2768 2095
7,0 164,2 0,2785 3,591 694,3 2769 2075
8,0 169,6 0,2454 4,075 718,4 2776 2057
9,0 174,5 0,2195 4,536 740,0 2780 2040
10 179,0 0,1985 5,037 759,6 2784 2024
11 183,2 0,1813 5,516 778,1 2787 2009
12 187,1 0,1668 5,996 795,3 2790 1995
13 190,7 0,1545 6,474 811,2 2793 1984
14 194,1 0,1438 6,952 826,7 2795 1968
15 197,4 0,1346 7,431 840,9 2796 1956
16 200,4 0,1264 7,909 854,8 2798 1943
17 203,4 0,1192 8,389 867,7 2799 1931
18 206,2 0,1128 8,869 880,3 2800 1920
19 208,8 0,1070 9,349 892,5 2801 1909
20 211,4 0,1017 9,83 904,2 2802 1898
30 232,8 0,06802 14,70 1002 2801 1800
40 249,2 0,05069 19,73 1079 2793 1715
50 262,7 0,04007 24,96 1143 2780 1637
60 274,3 0,03289 30,41 1199 2763 1565
70 284,5 0,02769 36,12 1249 2746 1497
80 293,6 0,02374 42,13 1294 2726 1432
90 302,9 0,02064 48,45 1337 2705 1369
100 309,5 0,01815 55,11 1377 2684 1306
120 323,1 0,01437 69,60 1455 2638 1183
140 335,0 0,01164 85,91 1531 2592 1061
160 345,7 0,00956 104,6 1606 2540 934
180 355,4 0,00782 128,0 1684 2483 799
200 334,2 0,00614 162,9 1783 2400 617
225 374,0 0,00310 322,6 2100 2100 0

Таблица 4. Параметры кожухотрубчатых холодильников в соответствии с ГОСТ 15118–79, ГОСТ 15120–79 и ГОСТ 15122–79

Поверхность теплообмена (в м2 ) * придлине труб, м
1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 6,0 9,0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
202 1 19 1,0 2,0 2,5 3,5 - - - 0,003 0,004
252 1 13 1,0 1,5 2,0 3,0 - - - 0,004 0,005
202 1 61 4,0 6,0 7,5 11,5 - - - 0,007 0,012
252 1 37 3,0 4,5 6,0 9,0 - - - 0,009 0,013
1 100 - 9,5 12,5 19,0 25,0 - - 0,011 0,020
2 90 - 8,5 11,0 17,0 22,5 - - 0,011 0,009
1 62 - 7,5 10,0 14,5 19,5 - - 0,013 0,021
2 56 - 6,5 9,0 13,0 17,5 - - 0,013 0,010
1 181 - - 23,0 34,0 46,0 68,0 - 0,017 0,036
2 166 - - 21,0 31,0 42,0 63,0 - 0,017 0,017
1 111 - - 17,0 26,0 35,0 52,0 - 0,020 0,038
2 100 - - 16,0 24,0 31,0 47,0 - 0,020 0,017
1 389 - - 49 73 98 147 - 0,041 0,078
2 370 - - 47 70 93 139 - 0,041 0,037
4 334 - - 42 63 84 126 - 0,041 0,016
6 316 - - 40 60 79 119 - 0,037 0,009
1 257 - - 40 61 81 121 - 0,040 0,089
2 240 - - 38 57 75 113 - 0,040 0,042
4 206 - - 32 49 65 97 - 0,040 0,018
6 196 - - 31 46 61 91 - 0,037 0,011
1 717 - - 90 135 180 270 405 0,069 0,144
2 690 - - 87 130 173 260 390 0,069 0,069
4 638 - - 80 120 160 240 361 0,069 0,030
6 618 - - 78 116 155 233 349 0,065 0,020
1 465 - - 73 109 146 219 329 0,070 0,161
2 442 - - 69 104 139 208 312 0,070 0,077
4 404 - - 63 95 127 190 285 0,070 0,030
6 385 - - 60 90 121 181 271 0,065 0,022
1 1173 - - - 221 295 442 663 0,101 0,236
2 1138 - - - 214 286 429 643 0,101 0,114
4 1072 - - - 202 269 404 606 0,101 0,051
6 1044 - - - 197 262 393 590 0,096 0,034
1 747 - - - 176 235 352 528 0,106 0,259
2 718 - - - 169 226 338 507 0,106 0,124
4 666 - - - 157 209 314 471 0,106 0,055
6 642 - - - 151 202 302 454 0,102 0,036

Литература

1. Кавецкий Г.Д., Васильев Б.В. Процессы и аппараты пищевой технологии. – М.: Колос, 1997.

2. Лащинский А.А., Толщинский А.Р. Основы конструирования и расчеты химической аппаратуры. – Л.: Машиностроение, 1970.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии./ под редакцией Дытнерского Ю.И. – М.: Химия, 1983.

4. Сергеев А.А. Курс лекций по дисциплине «Процессы и аппараты». Тепловые и гидромеханические процессы. – Ижевск, 2000.

5. Технология и оборудование пищевых производств / под редакцией Назарова Н.И. – М.: Пищевая промышленность, 1977.



Оценить/Добавить комментарий:
Имя:

Оценка:
Неудовлетворительно
Удовлетворительно
Хорошо
Отлично

Работы, похожие на Книга: Расчет кожухотрубного теплообменника

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Jokes in English
Женский журнал
Опрос
Берут ли взятки преподаватели вашего ВУЗа?

Да, без взяток невозможно учиться вообще.
Да, но все реально сдать и без них.
Нет, не берут никогда.



Результаты(105178)
Комментарии (2826)
Copyright © 2005-2014 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru