Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Реферат: Конструкции из дерева и пластмасс производственное здание в г. Томске

Название: Конструкции из дерева и пластмасс производственное здание в г. Томске
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: реферат Добавлен 19:52:10 23 июня 2011 Похожие работы
Просмотров: 34 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Федеральное агентство по образованию

Томский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра ''Металлических и деревянных конструкций''

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

по курсовому проекту: ''Конструкции из дерева и пластмасс''

производственное здание в г. Томске

Выполнил:

Проверил:

Томск 2011
Содержание

Геометрические размеры фермы…………………………………………………... 3
Расчет клеефанерной утепленной плиты покрытия для промышленного здания…………………………………………………………………………………

4

Определение усилий в элементах фермы…………………………………………... 6
Расчет верхнего пояса………………………………………………………………. 7
Расчет нижнего пояса ……………………………………………………………… 9
Расчет опорного раскоса…………...………………………………………………. 9
Расчет среднего раскоса …………………………………………………………… 9
Расчет опорной стойки ……………...……………………………………………... 10
Расчет средней стойки ...……………...……………………………………………. 10
Конструирование и расчет узлов фермы …………………………………………. 11
Узел А ……...……………………………………………………………………….. 11
Узел Б ………………………...……………………………………………………... 11
Узел В …………….…………………………………………………………………. 12
Узел Г ………………………………………………………………………………... 13
Узел Д……………………………………………………………………………….. 14
Расчет колонны из клееного бруса………………………………………………... 16
Список литературы…………………………………………………………………. 21

Геометрические размеры элементов фермы

Расчетный пролет фермы при нулевой привязке:

ф =L–a

где: L–пролет здания, L=24 м.

а – высота сечения колонны.

Предварительно можно назначить сечения колонны исходя из заданной предельной гибкости 120, целесообразно принять гибкость несколько меньше предельной, принимаем λ=100.

Тогда из ворожения:λ=ℓ0 /rx =2.2Н/0,289а= 100 получим высоту сечения колонны:

где: ℓ00 ∙Н- расчетная длинна.

µ– коэффициент, принимаемый равным при шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце–2,2.

Расчетный пролет фермы:

ф =h–a =24–0.66=23.34 м

Назначаем высоту фермы:

hф =1/7l ф =23.34/7=3.34≈3.4 м

Нижний пояс фермы разбиваем на 4 равные панели длинной:

U1 =ℓф /4=23.34/3=7,78 м

Высота фермы на опоре:

V1 =hф –0.5∙ℓф ∙tgα=3.4–0.5∙23.34∙0.1=2.233 м

Разность высот фермы:

∆h= hф –V1 =3.4–2.233=1.167 м

Длинна верхнего пояса по скату:

м

Длинна панели верхнего пояса по скату и длинна раскосов м/у центрами узлов:

О1 =ℓn /3=11,728/3=3,91 м

м

м

Длинна средней стойки:

м

Расчет клеефанерной утепленной плиты покрытия для промышленного здания

Материал обшивок принимаем водостойкою березовою фанеру марки ФСФ.

Материал каркаса – сосновые доски.

Клей марки КБ–3.

Шаг расстановки несущих конструкций – 4м.

Место строительства – IVрайон по весу снегового покрова.

Ширину плиты назначаем 1,48 м.

Длину плиты принимаем 398 см с учетом зазора.

Для обшивок используем семислойную фанеру толщиной δ=10 мм.

Высоту продольных ребер назначаем равной 175 мм, после острожки кромок составит: hр =175–2∙3=169 мм.

Ширину продольных ребер (толщину досок) принимаем равной 50 мм.

Утеплитель – плиточный полистирольный пенопласт марки ПС–Б (γ=40 кг/м3 ) δ=50 мм прикрепляем к нижней обшивке плиты.

Конструкция плиты показана на рис. 1.1.

Вычисляем нагрузку, приходящая на 1 пог.м. длинны плиты (табл. 1).

Расчётным пролётом плиты считаем её длину, уменьшенную на 1%, т.е.:

l =0.99х398=394 см

Расчётная ширина обшивки:

bпр =0.9(148-4.8)=129 см

Находим момент инерции приведённого сечения панели:

см3 .

Где: Ед =1000 кН/см2 – модуль упругости древесины рёбер.

Еф =900кН/см2 –модуль упругости семислойной фанеры обшивок.

Таблица 1

Погонная нагрузка на плиту покрытия кН/м

Наименование Нормативная Коэффициент Расчетная
Рубероид (3 слоя) 0,133 1,1 0,147
Фанера обшивки 0,207 1,1 0,228
Ребра каркаса 0,213 1,1 0,231
Утеплитель 0,025 1,2 0,030
Пароизоляция 0,012 1,2 0,015
Итого: 0,59 0,651
Снеговая нагрузка 2,5 3,56
Итого: 3,09 4,211

Рис. 1. Плита покрытия

Момент сопротивления приведённого сечения:

см4

Максимальный изгибающий момент в середине пролёта:

кН∙м

Напряжение растяжения в нижней обшивке определяем:

кН/см2 ≤kф Rф.р. =0,6∙1,4=0,84 кН/см2 .

Расстояние между рёбрами каркаса a=29.6 см.

Отношение а/δ=29.6/1=29.6<50.

Величина коэффициента устойчивости сжатой фанерной обшивки при

а/δ<50→φф =1–[(а/δ)2]/5000=1–29.62 /5000=0.825.

Устойчивость сжатой фанерной обшивки:

кН/см2 ≤Rф.р. =1,2 кН/см2

Изгибающий момент:

кН∙см

Момент сопротивления расчётной полосы обшивки:

см3

Напряжение:

кН/см2 < Rф.р.n ∙0.15∙1.2=0.944

Поперечная сила на опоре:

кН

Относительный прогиб плиты:

Определение усилий в элементах фермы

Нагрузки от собственного веса покрытия и снега:

qн кр =0,59/1,48=0,399 кН/м2 ; qр кр =0,651/1,48=0,44 кН/м2

Снеговая нагрузка, принимаем для IV снегового района:

рн сн =2,4∙0,7=1,68 кН/м2 ; рр сн =2,4 кН/м2

Ориентировочно нормативная нагрузка от собственного веса фермы:

кН/м2

Расчетное значение этой нагрузки:

кН/м2 .

Расчетная узловая нагрузка от веса кровли и самой фермы.

кН

Расчетная узловая нагрузка от снега на покрытие:

кН

где: Рс –расчетное значение снеговой нагрузки.

Расчётные усилия в стержнях фермы представлены в таблице 2.

Таблица 2

Расчетные усилия в узлах фермы, кН

Наименование

стержней

Обозначение стержней

Усилие от единичной

нагрузки

Усилие от собственной массы, Q кН (15,27 кН)

Усилие от снеговой

нагрузки

Расчетные

усилия

Слева Справа По всему пределу Слева Справа По всему пределу Растяжение Сжатие
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Верхний пояс O1 0 0 0 0 0 0 0 0 0
O2 -3,31 -1,96 -5,27 -80,47 -186,32 -110,33 -296,65 -377,12
O3 -3,31 -1,96 -5,27 -80,47 -186,32 -110,33 -296,65 -377,12
Нижний пояс U1 2,68 1,20 3,88 59,25 150,86 67,55 218,41 277,61
U2 2,64 2,64 5,28 80,63 148,61 148,61 297,22 377,85
Стойки V1 -0,50 0 -0,50 -7,64 -28,15 0 -28,15 -35,79
V2 -1,00 0 -1,00 -15,27 -56,29 0 -56,29 -71,56
Раскосы D1 -3,19 -1,40 -4,59 -70,09 -179,57 -78,81 -258,38 -328,47
D2 0,75 0,98 1,73 26,42 42,22 55,16 97,38 123,8
D3 0,85 -0,83 0,02 0,31 47,85 -46,72 1,13 1,44
Опорные реакции R -2,25 -0,75 -3,00 -45,81 -42,22 -168,87 -211,09 -256,9

Расчет верхнего пояса

Верхний пояс проектируем из клеедощатых блоков прямоугольного сечения.

Рассчитываем пояс как сжато-изогнутый стержень на продольно сжимающее усилие О23 =377,12 кН.

Кроме усилия О1 в верхнем поясе возникает изгибающий момент от местной нагрузки.

Расчетная погонная нагрузка от собственного веса и снега:

кН/м

Задаёмся расчётной шириной сечения пояса b=175 мм и высотой h=320 мм, компонуя его из досок толщиной 32 мм (4 см до острожки).

Площадь поперечного сечения: Fбр =b∙h=17.5∙32=560 см2 .

Момент сопротивления: W= b∙h2 /6=17.5∙322 /6=2987 см3

Расчётная гибкость в плоскости изгиба: λ=d/0.289h=391/0.289∙32=42,28 кН∙м

Изгибающий момент от местной нагрузки:

Мq =qn d2 /8=12.204∙3,912 /8=23,32 кН/м

Задаемся величиной эксцентриситета равной e=8 см.

Разгружающий момент: Ме1 ∙е1 =377,12∙0,08=30,17 кН∙м

Расчетный изгибающий момент: Мрасчq –Ме =23,32–30,17=6,85 кН∙м

Изгибающий момент от действия поперечных и продольных сил:

МДq /ξ=23,32/0,7332=31,86 кН∙м

где Rc =1,5 кН/см2 – расчетное сопротивление сжатию.

Напряжение:

кН/см2

Проверяем прочность торцов элемента на смятие под углом α=5º:

Где: Fсм =b∙hсм =17,5∙16=280 см2

кН/см2

Rсм =1,5 кН/см2 Rсм90 =0,25 кН/см2

Определяем напряжение в опорных сечениях по формуле:

кН/см2

Где: kск =1,47 – коэффициент концентрации

0,6 – коэффициент, учитывающий непроклеивание;

Rск – расчётное сопротивление скалыванию древесины при изгибе, равное 0,24 кН/см2

Расчет нижнего пояса

Пояс проектируем из двух прокатных уголков.

Расчетное усилие U1 =277,61 кН. Необходимая площадь поперечного сечения металлического пояса:

Fтр =U1 /mRy γc =277,61/0.85∙22.5∙1.05=13,825

где Ry =22,5 кН/см2 –расчетное сопротивление растяжению прокатной стали;

γс =1,05 – коэффициент условий работы элементов стальных конструкций;

m=0,85 – коэффициент, учитывающий неравномерное натяжение уголков.

Принимаем сечение пояса из двух уголков (с учётом ослабления крепёжным болтом) 75х50х6 (ГОСТ 8510-86) с F=14,5 см2 >Fтр =13,825 см2 .

Расчетное усилие U2 =377,85 кН. Необходимая площадь поперечного сечения металлического пояса:

Fтр =U2 /mRy γc =377,85/0.85∙22.5∙1.05=18,81

Принимаем сечение пояса из двух уголков (с учётом ослабления крепёжным болтом) 75х50х8 (ГОСТ 8510-86) с F=18,94 см2 >Fтр =18,81 см2 .


Расчет опорного раскоса

Расчетное усилие D2 =328,4 кН, раскос работает на растяжение. Необходимая площадь поперечного сечения металлического раскоса:

Fтр =D2 /mRy γc =328,4/0.85∙22.5∙1.05=16,355

Принимаем сечение раскоса в целях унификации такое же как и в нижнем поясе из двух уголков 75х50х7 (ГОСТ 8510-86) с F=16,74 см2 >Fтр =16,355 см2 .

Расчет среднего раскоса

Расчетное усилие D2 =-123,8 кН, расчетная длина l =4,503 м. задаёмся гибкостью λ=120<[150], тогда

h=l /0.289∙λ=450,3/0.289∙120=12,984 см

Принимаем раскос из пяти досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение на устойчивость:

λ =l /r=450,3/0.289∙16=97,383

φ=3000/97,3832 =0.316

Напряжение:

σ=D2 /Fφ=123,8/280∙0.316=1,351 кН/см2 <Rcc =1.37 кН/см2

Расчет опорной стойки

Расчётное усилие сжатия V1 =35,79 кН, расчётная длина стойки равна:

l ст0 l =1∙2.233=2.233 м

Задаёмся гибкостью λ=120<[150], при которой высота сечения стойки:

h=l ст /0.289∙λ=223.3/0.289∙120=6,439 см

Принимаем стойку из четырёх досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение 128х175 мм.

Фактическая гибкость:

λ=223,3/0,289∙12,8=60,368

Так как λ<70, коэффициент φ определяется по формуле:

φ=1–0,8(λ/100)2 =1–0,8(60,368/100)2 =0,708

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

σ=V1 /Fφ=35,79/224∙0.708=0.625 кН/см2 <Rcc =1.37 кН/см2

Расчет средней стойки

Расчётное усилие сжатия V2 =-71.56 кН, расчётная длина стойки равна:

l ст0 l =1∙2.817=2.817 м

Задаёмся гибкостью λ=120<[150], при которой высота сечения стойки:

h=l ст /0.289∙λ=281.7/0.289∙120=8.123 см

Принимаем стойки из трёх досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение 96х175 мм.

Фактическая гибкость:

λ =l /r=281.7/0.289∙9.6=76.456

φ=3000/76.1562 =0.517

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

σ=V2 /Fφ=71.56/224∙0.517=0.624 кН/см2 <Rcc =1.37 кН/см2

Конструирование и расчет узлов фермы

Узел А.

Отдельные полуфермы, поступающие на стройплощадку, соединяются между собой парными деревянными накладками сечением 96х100 мм на болтах d=12 мм. Необходимый эксцентриситет обеспечивается прорезью 160 мм.

Сжимающее усилие в раскосе D2 =123,8 кН передается парными накладками из швеллеров №16 на фланцы через швы на торцах швеллеров.

Швы воспринимают усилие на срез:

D2 ∙sinα3 =123,8∙0.5=61,9 кН

И на сжатие:

D2 ∙cosα3 =123,8∙0.866=107,21 кН

Напряжения в швах высотой kf =4 мм и общей длиной в одном швеллере lw =6.4∙2+16=28.8 см проверяем по формулам:

кН/см2

кН/см2

Суммарное напряжение:

кН/см2 < Rwy =18 кН/см2

Сжимающее усилие от раскоса на швеллеры передаётся через распорку из швеллера №16, Напряжение изгиба в распорке:

кН/см2 < Ry ·γс =21,5·1,0=21,5 кН/см2

где Wy =13,8 см3 – момент сопротивления.

Проверяем сварные швы, прикрепляющие распорку к швеллерам, длиной:

lw =2(6.4∙2+16)=58 см

кН/см2 < Rwy =18 кН/см2

Растягивающее усилие воспринимается двумя болтами d=12 мм.

Узел Б.

Расчётные усилия О23 =377,12 кН, V2 =71,56 кН. Усилия от одного элемента верхнего пояса на другой передаются лобовым упором через площадки смятия с hсм =16,0 см. Глубина пропила для создания эксцентриситета e=8,0 см = 2·e=16,0 см. Стык перекрывается с двух сторон накладками сечением 96х175 мм на болтах d=12 мм.

Усилия от стойки передаются на верхний пояс через дубовую прокладку. Расчётное сопротивление древесины сосны местному смятию поперёк волокон находим по формуле:

кН/см2

где Rс90 – расчетное сопротивление древесины смятию по всей поверхности поперёк волокон;

см – длина площадки смятия вдоль волокон древесины, равная ширине стойки.

Требуемая площадь смятия:

см2 >Fсм =224 см2

Проектируем подбалку из древесины дуба, с расчётным сопротивлением:

Rсм =mn ∙Rсм90 =2∙0.283=0.566 кН/см2

где mn – коэффициент для разных пород древесины. Для дуба mn =2.

Тогда:

см2 >Fсм =224 см2

Длину подкладки находим из условия смятия верхнего пояса поперёк волокон:

см

Принимаем длину подбалки из условия постановки с каждой стороны пары глухарей d=6 мм:

l б =4∙10∙d=4∙10∙6=240 мм > 14 мм

Толщину подбалки принимаем hб =100 мм.

Узел В.

Отдельные полуфермы, поступающие на стройплощадку, соединяются между собой парными деревянными накладками сечением 96х100 мм на болтах d=12 мм.

Сжимающее усилие в раскосе D3 =1,44 кН передаётся парными накладками из швеллеров №16 на фланцы через швы на торцах швеллеров.

Швы воспринимают усилие на срез:

D2 ∙sinα3 =1,44∙0.5=0,72 кН

И на сжатие:

D2 ∙cosα3 =1,44∙0.866=1,247 кН

Напряжения в швах высотой kf =4 мм и общей длиной в одном швеллере lw =6.4∙2+16=28.8 см проверяем по формулам:

кН/см2

кН/см2

Суммарное напряжение:

кН/см2 < Rwy =18 кН/см2

Сжимающее усилие от раскоса на швеллеры передаётся через распорку из швеллера №16, Напряжение изгиба в распорке:

кН/см2 < Ry ·γс =21,5·1,0=21,5 кН/см2

где Wy =13,8 см3 – момент сопротивления.

Растягивающее усилие воспринимается двумя болтами d=12 мм.

Узел Г

Высоту обвязочного бруса назначаем по предельной гибкости λ=200 при расчётной длине 7,780 м:

см

Принимаем hоб =160 мм

Ширину обвязочного бруса назначаем равной ширине опорной стойки – 12,8см

Необходимая длина горизонтального опорного листа находится из условия местного смятия обвязочного бруса поперёк волокон при:

кН/см2

см

Принимаем l оп =620 мм

Толщину опорного листа находим из условия изгиба консольных участков от реактивного давления:

кН/см2 .

Изгибающий момент в консоли шириной 1 см:

кН∙см

Требуемая толщина листа:

см

Принимаем: δтр =26 мм

Узел Д.

Расчётные усилия: U1 =277,61, U2 =377,85 кН, D2 =123,8 кН, D2 =1,44 кН,

V2 = –71,56 кН.

Необходимые длины сварных швов (kf =6 мм) для крепления уголков опорных раскосов:

по обушку:

см

по перу

см

Для крепления уголков нижнего пояса определяем длины сварных швов:

по обушку:

см

по перу

см

Давление на вертикальную диафрагму:

кН/см2

Изгибающий момент в диафрагме как пластинке, опёртой по трём сторонам, при 17,5/13,5=0,94 и α=0,109:

М11 ∙q2 ∙b2 =0.109∙0.07∙17.52 =2,337 кН∙см

Требуемая толщина вертикальной диафрагмы:

см

Принимаем δтр =9 мм

Растягивающее усилие от раскоса D3 =1,44 кН передаётся через два болта d=16 мм. Несущая способность болта:

из условия изгиба нагеля:

Ти =2,5∙d2 =2.5∙1.6=6.4 кН/ср

из условия смятия древесины раскоса:

Тс =0,5∙с∙d=0.5∙17,5∙1,6=14 кН/ср

Несущая способность двух болтов:

Т=nб ∙nср ∙Ти =2∙2∙6,4=25.6 кН > D2 =1,44 кН

Где: nб =2 – количество болтов;

n=2 – количество «срезов» одного болта.

Горизонтальную диафрагму рассчитываем на давление от стойки:

кН/см2

Рассчитываем участок 1, опёртый по трём сторонам. При соотношении сторон 4,8/17,5=0,27 коэффициент α2 =0,037 и M2 =0,037·0,426·17,52 =4,827 кН·см.

Требуемая толщина листа:

см

Принимаем δтр =12 мм

Вертикальное ребро, поддерживающее горизонтальную диафрагму, рассчитываем как балку на двух опорах, нагруженную сосредоточенной силой V2 . принимаем толщину ребра δтр =12 мм, тогда требуемая высота его:

см

Принимаем h=90 мм.


Расчет колонны из клееного бруса.

Продольные усилия в ригеле:

Х=Хwg =1.29 +1.2=2.49 кН

кН

Сосредоточенная сила с наветренной стороны:

кН/м

Тоже с заветренной стороны.

кН/м

Рис. 10. Определение усилий в колонне.

где: g1 и g2 – погонная нагрузка

hp – высота фермы = 3.42 м.

Погонную ветровую нагрузку находим по формуле:

кН/м

где: ω0 – нормативное ветровое давление для данного района.

с– аэродинамический коэффициент для наветренной нагрузки с=0.8

для отсоса с= 0.6.

γfb – коэффициент безопасности по нагрузке γfb =1.4.

к–коэффициент учитывающий увеличение ветрового давления по высоте.

B–высота колонны=12–3,42=8.58 м.

кН/м

кН/м

От равномерно расположенной ветровой нагрузке на колонну:

кН

Усилие Хст от стенового ограждения Рст =16.51кН, принимая условно, что оно приложено по середине высоты колонны, можно определить по формуле:

кН

где: Мст –Момент вызванный воздействием конструкций ограждения.

кН·м

где: Рст – нагрузка от стенового ограждения.

е– эксцентриситет.

м

где: δст – толщина стеновой панели.

hк – ширина колонны.

Затем определяем изгибающие моменты, продольные и поперечные силы в месте заделки колонны.

Изгибающие моменты в нижнем сечении колонны:

кН·м

кН·м

Поперечные силы в заделке колонны:

кН

кН

Расчетная продольная сила:

Nврстсвсн =16.51+143,13=159,64 кН

Подбираем сечение клеедощатой колонны:

Усилия сжатия:

Nп =N–Рсн =159,64–84,44=75,20 кН–постоянная нагрузка

Nвр =159,64 кН– временная нагрузка

М=129,749 кН·м. Q=30,832 кН

Принимаем колонну прямоугольного поперечного сечения ширенной b=15 см и высотой h=(35х16)=55 см.

Геометрические характеристики сечения:

Площадь: F=b·h=15·55=825 см2

Момент инерции:

см4

Момент сопротивления:

см3

Гибкость в плоскости изгиба:

Коэффициент:

Изгибающий момент:

кН·см

Прочность поперечного сечения колонны по нормальным напряжениям в плоскости изгиба:

кН/см2

Гибкость колонны из плоскости изгиба:

Коэффициент кnN определяем по формуле:

где: αр =0–для прямоугольного сечения.

m=2–число точек закрепления растянутой кромки от изгибающего момента lp =Н=858 см.

hн –расчетная длинна рассматриваемого участка:

hн =h+2S0 =55+2·10.5=76 см, гдеS0 =3·δ=3·3.5=10.5

Коэффициент кn М определяем по формуле:

где: кф =2.32 т.к эпюра на рассматриваемом участке близка к треугольной форме. Устойчивость проверяем по формуле с учетом коэффициентов кп м, кп н.

где: n=1 т.к растянутая кромка колонны раскреплена в двух точках.

см3

Клеевой шов проверяем по формуле:

кН/см2

см3 см4

Rск =0.15 кН/см2 расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон.

Колонны крепятся к фундаменту с помощью анкерных ботов.

Анкерные болты рассчитываются по максимальному растягивающему усилию.

Напряжения на поверхности фундамента определяются по формуле:

кН/см2

Напряжения сжатия:

σм ax = –0.066–0,299= –0,365 кН/см2

Напряжения растяжения:

σм ax = –0.066+0,299= 0,233 кН/см2

Длину участка (X) эпюры сжимающих напряжений вычисляем по формуле:

см

Расстояние между продольной осью и центром тяжести эпюры сжимающих напряжений:

а=0.5hн –Х/3=0.5·76–29,761/3=28,08 см

Т.к относительный эксцентриситет:

см

То: е=hн –Х/3–S0 =76–23,783/3–10.5=65,205 см

Момент:

кН·см

Площадь:

F=b·hн =15·76=1140 см2

Усилия в анкерных болтах определяем по формуле:

кН

Требуемая площадь поперечного сечения (брутто) анкерных болтов определяем по формуле:

см2

Принимаем по два анкерных болта с каждой стороны с d=16 мм, с F=10.45 см2

см2 >Fтр =2,628 см2


Список литературы.

1. В.Д. Ли, ''Проектирование несущих и ограждающих конструкций деревянных каркасных зданий''.

2. В.Д. Ли, ''Деревянные конструкции'' примеры расчета и конструирования. Томск 2009.

3. Ю.В. Слицкоухова, ''Конструкции из дерева и пластмасс''.

4. В.А. Иванов ''Конструкции из дерева и пластмасс''.

5. СНиП II–25–80 ''Деревянные конструкции''.

6. СНиП 02.01.07–85 ''Нагрузки и воздействия''

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:54:57 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
12:08:39 29 ноября 2015

Работы, похожие на Реферат: Конструкции из дерева и пластмасс производственное здание в г. Томске

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150304)
Комментарии (1830)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru