Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Учебное пособие: Проектирование внутрицехового электроснабжения Разработка проекта

Название: Проектирование внутрицехового электроснабжения Разработка проекта
Раздел: Рефераты по физике
Тип: учебное пособие Добавлен 07:37:41 22 декабря 2010 Похожие работы
Просмотров: 1385 Комментариев: 2 Оценило: 1 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

"Кузбасский государственный технический университет"

Кафедра электроснабжения горных и промышленных предприятий

Проектирование внутрицехового электроснабжения

Часть II . Проектирование электроснабжения силовых электроприемников цеха

Методические указания по курсовому и дипломному проектированию по дисциплине "Системы электроснабжения" для студентов всех форм обучения специальности "Электроснабжение"

Составитель Т.Л. Долгопол

Утверждены на заседании кафедры

Протокол № 3 от 10.02.2009

Рекомендованы к печати учебно-методической комиссией по специальности 140211

Протокол № 3 от 10.02.2009

Электронная копия находится в библиотеке главного корпуса ГУ КузГТУ

Кемерово 2008


Содержание

Введение

3.3 Расчет электрических нагрузок

3.4 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов

3.5 Выбор схемы и компоновки цеховой КТП

3.6 Выбор схемы силовой сети цеха

3.7 Выбор способов прокладки силовой сети цеха

3.8 Выбор силового электрооборудования напряжением до 1000 В

3.8.1 Выбор и проверка комплектныхшинопроводов

3.8.2 Выбор силовых распределительных пунктов

3.9 Выбор сечений силовых линий

3.9.1 Выбор сечений по допустимому нагреву

3.9.2 Проверка сечений по потере напряжения

3.9.3 Проверка сечений на соответствие выбранному аппарату защиты

3.10 Выбор защитной аппаратуры

3.11 Расчет токов короткого замыкания

3.12 Проверка правильности выбора защитнойаппаратуры

4. Методические указания по выполнению графическойчасти проекта электроснабжения электроприемников цеха

Приложение 21. Средние значения коэффициентов использования (К и ) и мощности (cosφ) для характерных групп электроприемников

Приложение 22. Технические данные силовых трансформаторов

Приложение 23. Планы двухтрансформаторных цеховых КТП

Приложение 24. Технические характеристики магистральных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением до 660 В, частотой 50–60 Гц

Приложение 25. Технические характеристики комплектных распределительных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением 380/220 В, частотой 50–60 Гц

Приложение 26. Технические характеристики шкафов распределительных с плавкими предохранителями

Приложение 27. Технические данные распределительных силовых пунктов ПР-11

Приложение 28. Технические данные распределительных силовых пунктов ПР8501 с трехполюсными АВ

Приложение 29. Технические данные силовых распределительных пунктов серии ПР8503

Приложение 30. Допустимые токовые нагрузки кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией на напряжение 0,66 кВ, 1 кВ

Приложение 31. Допустимые токовые нагрузки трехжильных кабелей с СПЭ-изоляцией напряжением 1 кВ

Приложение 32. Длительно допустимый ток для гибких кабелей с резиновой изоляцией напряжением 1 кВ

Приложение 33. Технические характеристики предохранителей

Приложение 34. Классификация автоматических выключателей

Приложение 35. Характеристики автоматических выключателей


Введение

Данные методические указания необходимо рассматривать как продолжение первой части "Проектирование осветительных установок".

При проектировании внутрицехового электроснабжения необходимо учитывать некоторые характеристики силовых электроприемников (ЭП): режим работы, коэффициент мощности, количество фаз, род тока. В связи с этим ниже приводятся характеристики отдельных групп силовых ЭП.

Для всех ЭП важным показателем является их номинальная мощность. Для электродвигателей номинальные мощности выражаются в киловаттах: для однодвигательных ЭП – p н , кВт; для многодвигательных – суммарная номинальная мощность – P н , кВт. Номинальной (установленной) мощностью плавильных электропечей и сварочных установок является мощность питающих их трансформаторов, выраженная в киловольт-амперах (кВА). Это же относится и к трансформаторам преобразовательных и выпрямительных агрегатов.

Основной группой промышленных потребителей электроэнергии являются электродвигатели. В установках, не требующих регулирования скорости в процессе работы, применяются электродвигатели переменного тока: асинхронные с короткозамкнутым или с фазным ротором, синхронные. При напряжении до 1 кВ и мощности до 100 кВт экономически целесообразнее применять асинхронные двигатели, а свыше 100 кВт – синхронные; при напряжении 10 кВ и мощности до 630 кВт – асинхронные двигатели, 450 кВт и выше – синхронные. Асинхронные двигатели с фазным ротором применяются в мощных электроприводах с тяжелыми условиями пуска.

К общепромышленным установкам относятся вентиляторы, насосы, компрессоры, воздуходувки и т. д. В них применяются асинхронные и синхронные двигатели трехфазного переменного тока частотой 50 Гц напряжением от 380 В до 10 кВ. Диапазон их мощностей различен – от долей киловатта (электродвигатели задвижек, затворов, насосов подачи смазки и т. п.) до десятков мегаватт (воздуходувки доменных печей, кислородные турбокомпрессоры). Основным агрегатам (насосы, вентиляторы) присущ продолжительный режим работы. Электродвигатели задвижек, затворов и т. п. работают в кратковременном режиме. Их коэффициент мощности находится в пределах 0,8–0,85. Синхронные двигатели работают в режиме перевозбуждения.

Данная группа электроприемников относится, как правило, к I категории по надежности электроснабжения. Некоторые вентиляционные и компрессорные установки относятся ко второй категории.

Наиболее многочисленной группой приемников электроэнергии являются металлорежущие станки. Напряжение сети, питающей двигатели станков, 380 или 660 В, частота 50 Гц. На станках, где требуется высокая частота вращения и регулирование скорости, применяют двигатели постоянного тока; в остальных случаях – асинхронные с короткозамкнутым ротором. По надежности электроснабжения станки основных цехов предприятий относят ко II категории, а вспомогательных цехов – к III категории по надежности электроснабжения.

К электротехнологическим установкам относятся электронагревательные и электролизные установки, установки электрохимической, электроискровой и ультразвуковой обработки металлов, электросварочное оборудование. Наиболее распространенной группой электронагревательных установок являются электрические печи сопротивления, которые подразделяются на печи косвенного нагрева и прямого нагрева.

Печи сопротивления получают питание от трехфазных сетей переменного тока частотой 50 Гц, в основном напряжением 380/220 В или на более высокое напряжение через понижающие трансформаторы. Выпускаются печи в одно- и трехфазном исполнении, мощностью до нескольких тысяч киловатт. Характер нагрузки их ровный, однако, однофазные печи для трехфазных сетей представляют несимметричную нагрузку. Коэффициент мощности для печей прямого действия 0,7–0,9, для печей косвенного действия – 1,0. Печи сопротивления относятся ко II категории по надежности электроснабжения.

Индукционные плавильные печи выпускаются со стальным сердечником и без него, мощностью до 4500 кВА. Питание индукционных печей и установок закалки и нагрева осуществляется от трехфазных сетей переменного тока частотой 50 Гцнапряжением 380/220 В и выше в зависимости от мощности.

Индукционные плавильные печи без сердечника и установки закалки и нагрева токами высокой частоты получают питание переменным током частотой до 40 МГц от преобразовательных установок, которые, в свою очередь, питаются от сетей переменного тока промышленной частоты.

Печи со стальными сердечниками выпускаются в одно-, двух- и трехфазном исполнении. Коэффициент мощности их колеблется в пределах 0,2–0,8 (у индукционных установок повышенной частоты – от 0,06 до 0,25).

Все перечисленные печи иустановки индукционного нагрева относятся к приемникам IIкатегории по надежности электроснабжения.

Дуговые электрические печи по способу нагрева разделяются на печи прямого, косвенного и смешанного нагрева. Дуговые печи получают питание от сетей переменного тока промышленной частоты напряжением до 110 кВ через специальные понижающие печные трансформаторы. Мощности современных дуговых электропечей достигают 100–125 MBА.

В период расплавления шихты возникают частые эксплуатационные короткие замыкания в процессе плавки и бестоковые паузы при выпуске стали и новой загрузке печи, в результате чего в питающих сетях наблюдаются толчковые нагрузки. Нагрузка от однофазных печей несимметричная. Коэффициент мощности 0,85–0,95. В отношении надежности электроснабжения дуговые печи относятся к приемникам первой категории.

Вакуумные электрические печи для выплавки высококачественных сталей и специальных сплавов относятся к приемникам особой группы первой категории, так как перерыв в питании вакуумных насосов приводит к дорогостоящему браку.

Электротехнологические установки, работающие на постоянном или переменном токе частотой, отличной от 50 Гц, питаются от преобразовательных установок, характеристики которых определяются режимом электротехнологической установки. Например, мощности электролизных установок для получения алюминия зависят от их производительности и достигают 150–180 МВА. Питание преобразовательных установок электролиза осуществляется трехфазным переменным током частотой 50 Гц напряжением до 110 кВ (в зависимости от мощности). Нагрузка их равномерная, симметричная. Коэффициент мощности составляет 0,8–0,9. Электролизные установки относятся к приемникам I категории по надежности электроснабжения.

Электросварочное оборудование питается напряжением 380 или 220 В переменного тока промышленной частоты.

Для дуговой сварки на переменном токе применяют сварочные трансформаторы однофазного и трехфазного исполнения. Источником постоянного тока при сварке служат вращающиеся и статические преобразователи.

Для автоматической дуговой сварки под слоем флюса или в защитном газе используют как трансформаторы, так и преобразователи трехфазного исполнения на напряжение 380 В.

Сварочные агрегаты для контактной сварки имеют однофазное исполнение.

Электросварочное оборудование работает в повторно-кратковременном режиме работы. Однофазные сварочные приемники (трансформаторы и другие установки) дают неравномерную нагрузку по фазам трехфазной питающей сети. Коэффициент их мощности колеблется в пределах 0,3–0,7. Сварочные установки по степени надежности относятся ко II категории.

Электропривод подъемно-транспортных устройств имеет повторно-кратковременный режим работы и относится ко II категории по надежности электроснабжения. На кран-балках и тельферах установлены двигатели с короткозамкнутым ротором, а на мостовых кранах – двигатели с фазным ротором.

3.3 Расчет электрических нагрузок

До расчета электрической нагрузки следует привести характеристики ЭП цеха согласно табл. 10.

Таблица 10Характеристики электроприемников цеха

Обозначение

ЭП на плане цеха

Наименование

электроприем-

ников

Номинальная

мощность,

pн , кВт, sн , кВА

cosj

кпд,

η, %

Номинальный ток, Iн , А Коэффициент использования, Kи
1 2 3 4 5 6 7

Значения коэффициентов мощности и коэффициентов использования для характерных групп электроприемников приведены в прил. 21 .

Номинальные токи электроприемников берутся из паспортных данных или определяются по формулам:

1) для трехфазных электродвигателей

, А; (28)

2) для многодвигательного электропривода трехфазного исполнения

, А, (29)

где – суммарная номинальная мощность ЭП многодвигательного привода, кВт; cosj и h – коэффициент мощности и кпд наиболее мощного ЭП данного привода;

3) для трехфазной электрической печи, сварочного трансформатора


, А; (30)

4) для однофазных электродвигателей на фазное напряжение (U ф )

, А; (31)

5) для однофазных электродвигателей, подключаемых на линейное напряжение и являющихся нагрузкой двух фаз

, А; (32)

6) для однофазных электрических печей, сварочных трансформаторов на фазное напряжение

, А; (33)

7) для однофазных электрических печей, сварочных трансформаторов на линейное напряжение

, А; (34)

8) для остальных трехфазных ЭП

, А; (35)


9) для остальных однофазных ЭП на фазное напряжение

, А; (36)

10) для остальных однофазных ЭП на линейное напряжение

, А. (37)

Во всех формулах: P н , S н – номинальная мощность ЭП (P н – в кВт, S н – в кВА).

Расчет электрических нагрузок цеха и любого другого узла системы электроснабжения (силового распределительного пункта, распределительного или магистрального шинопровода, секции шин) необходимо произвести по методу коэффициента расчетной активной мощности (K р ). Расчетная активная мощность (P р ) – это мощность, соответствующая такой неизменной токовой нагрузке (I р ), которая эквивалентна фактической изменяющейся во времени нагрузке по наибольшему возможному тепловому воздействию на элемент системы электроснабжения.

При расчете электрических нагрузок цеха или другого узла питания все ЭП распределяются на характерные группы с одинаковыми K и и cosj. При этом резервные ЭП в расчете не учитываются и номинальные мощности ЭП с повторно-кратковременным режимом работы не приводятся к длительному режиму (ПВ = 100 %).

Для многодвигательных приводов учитываются все одновременно работающие электродвигатели данного привода. Если среди этих электродвигателей имеются одновременно включаемые (с идентичным режимом работы), то они учитываются в расчете как один ЭП с номинальной мощностью, равной сумме номинальных мощностей одновременно работающих двигателей.

Для каждой характерной группы ЭП определяются средние активная (P с ) и реактивная (Q с ) мощности по формулам:

, кВт, (38)

, кВАр. (39)

Коэффициент расчетной активной мощности зависит от значения группового коэффициента использования (), эффективного числа ЭП(n э ) и постоянной времени нагрева (T 0 ).

Групповой коэффициент использования узла питания определяется по формуле:

. (40)

Эффективное число ЭП рассчитывается по формуле:

, (41)

где n э – число однородных по режиму работы ЭП одинаковой мощности, которое дает то же значение расчетного максимума (P р ), что и группа из реального числа ЭП (n ), различных по мощности и режиму работы; – суммарная установленная мощность ЭП узла питания, кВт; – номинальная (установленная) мощностьi -го ЭП, кВт.

При большом числе ЭП цеха допускается определять эффективное число электроприемников по упрощенной формуле:

, (42)

где – номинальная мощность наиболее мощного ЭП цеха.

Найденное по формулам (41) или (42) n э округляется до ближайшего меньшего целого числа.

Постоянные времени нагрева принимаются следующие:

- – для сетей напряжением до 1 кВ, питающих распределительные пункты и шинопроводы, щиты. Значения K р для этих сетей в зависимости от и n э принимаются по табл. 11;

- – для магистральных шинопроводов и цеховых трансформаторов; значения K р принимаются по табл. 12.

Таблица 11 Значения коэффициентов расчетной нагрузки K р для питающих сетей напряжением до 1000 В

nэ Коэффициент использования Kи гр.
0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
1 8,00 5,33 4,00 2,67 2,00 1,60 1,33 1,14 1,0
2 6,22 4,33 3,39 2,45 1,98 1,60 1,33 1,14 1,0
3 4,05 2,89 2,31 1,74 1,45 1,34 1,22 1,14 1,0
4 3,24 2,35 1,91 1,47 1,25 1,21 1,12 1,06 1,0
5 2,84 2,09 1,72 1,35 1,16 1,16 1,08 1,03 1,0
6 2,64 1,96 1,62 1,28 1,11 1,13 1,06 1,01 1,0
7 2,49 1,86 1,54 1,23 1,12 1,10 1,04 1,0 1,0
8 2,37 1,78 1,48 1,19 1,10 1,08 1,02 1,0 1,0
9 2,27 1,71 1,43 1,16 1,09 1,07 1,01 1,0 1,0
10 2,18 1,65 1,39 1,13 1,07 1,05 1,0 1,0 1,0
11 2,11 1,61 1,35 1,1 1,06 1,04 1,0 1,0 1,0
12 2,04 1,56 1,32 1,08 1,05 1,03 1,0 1,0 1,0
13 1,99 1,52 1,29 1,06 1,04 1,01 1,0 1,0 1,0
14 1,94 1,49 1,27 1,05 1,02 1,0 1,0 1,0 1,0
15 1,89 1,46 1,25 1,03 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
16 1,85 1,43 1,23 1,02 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
17 1,81 1,41 1,21 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
18 1,78 1,39 1,19 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
19 1,75 1,36 1,17 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
20 1,72 1,35 1,16 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
21 1,69 1,33 1,15 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
22 1,67 1,31 1,13 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
23 1,64 1,30 1,12 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
24 1,62 1,28 1,11 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
25 1,6 1,27 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
30 1,51 1,21 1,05 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
35 1,44 1,16 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
40 1,4 1,13 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
45 1,35 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
50 1,3 1,07 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
60 1,25 1,03 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
70 1,2 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
80 1,16 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
90 1,13 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
100 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

Таблица 12 Значения коэффициентов расчетной нагрузки K р на шинах НН цеховых трансформаторов и для магистральных шинопроводов напряжением до 1 кВ

nэ Коэффициент использования Kи гр.
0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 и более
1 8,00 5,33 4,00 2,67 2,00 1,60 1,33 1,14
2 5,01 3,44 2,69 1,9 1,52 1,24 1,11 1,0
3 2,94 2,17 1,8 1,42 1,23 1,14 1,08 1,0
4 2,28 1,73 1,46 1,19 1,06 1,04 1,0 0,97
5 1,31 1,12 1,02 1,0 0,98 0,96 0,94 0,93
6–8 1,2 1,0 0,96 0,95 0,94 0,93 0,92 0,91
9–10 1,1 0,97 0,91 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9
10–25 0,8 0,8 0,8 0,85 0,85 0,85 0,9 0,9
25 – 50 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,8 0,85 0,85
Более 50 0,65 0,65 0,65 0,7 0,7 0,75 0,8 0,8

Расчетная активная мощность узла питания определяется по формуле:

, кВт. (43)

Расчетная реактивная мощность для питающих сетей напряжением до 1 кВ в зависимости от n э определяется по формулам:

при , кВАр; (44)

при , кВАр. (45)

Расчетная реактивная мощность для магистральных шинопроводов и на шинах цеховых трансформаторных подстанций независимо от n э определяется по формуле:

, кВАр. (46)

Полная расчетная мощность узла питания

, кВА. (47)

На шинах низкого напряжения цеховой КТП при совместном питании силовой и осветительной нагрузки полная расчетная мощность определяется по формуле:

, кВА. (48)

Расчетный ток узла питания


, А. (49)

При определении расчетных нагрузок цеха и отдельных узлов питания следует пользоваться табл. 13.

При определении расчетной нагрузки цеха или другого узла питания необходимо учесть наличие однофазных электроприемников.

При наличии одного однофазного ЭП и включении его на фазное напряжение он учитывается как эквивалентный трехфазный ЭП номинальной мощностью:

, (50)

где p н.о , q н.о – активная и реактивная мощности однофазного ЭП.

При включении однофазного ЭП на линейное напряжение он учитывается как эквивалентный ЭП номинальной мощностью

. (51)

При наличии группы однофазных ЭП они должны быть распределены по фазам. Далее определяется нагрузка каждой фазы от однофазных ЭП суммированием установленной мощ-ности однофазных ЭП, подключенных на фазное напряжение, и


Таблица 13 Расчет электрических нагрузок (форма Ф636-92)

Исходные данные Расчетные величины

Эффективное число ЭП**

КоэффициентрасчетнойнагрузкиКр Расчетная мощность

Расчетный

ток, А

по заданию технологов по справочным данным

активная, кВт

реактивная, кВАр**

при

при

полная, кВА

Наименование ЭП Количество ЭП, шт.*n Номинальная (установленная) мощность, кВт* коэффициент использованияКи коэффициент реактивной мощности

одного ЭП

общая

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

_______________

* Резервные ЭП, а также ЭП, работающие кратковременно, в расчете не учитываются.

** При расчете электрических нагрузок для магистральных шинопроводов, на шинах цеховых трансформаторных подстанций, в целом по цеху, корпусу, предприятию: допускается определять n э по выражению

расчетная реактивная мощность принимается равной

.


мощности однофазных ЭП, подключенных на линейное напряжение, с использованием коэффициентов приведения нагрузок к одной фазе по формулам:

, кВт;

, кВт; (52)

, кВт,

где – суммарная мощность однофазных ЭП на фазное напряжение, запитанных соответственно от фаз A , B и С ; p н AB , p н A С , p н B С – номинальные мощности однофазных ЭП на линейное напряжение, подключенных соответственно к фазам A и B , A и С , B и C ; p ( AB ) A , p ( AB ) B , p ( A С ) A , p ( A С ) C , p ( B С ) B , p ( B С ) C – коэффициенты приведения по активной мощности (в скобках указаны фазы, от которых запитан однофазный ЭП, за скобкой – фаза, для которой определяется нагрузка).

Значения коэффициентов приведения однофазных нагрузок по активной мощности представлены в табл. 14.

Таблица 14 Коэффициенты приведения однофазной нагрузки, включенной на линейное напряжение, к нагрузке, отнесенной к одной фазе

Коэффициенты

приведения

Коэффициент мощности нагрузки, cosj
0,3 0,4 0,5 0,6 0,65 0,7 0,8 0,9 1,0
p(AB)A , p(B С )B , p(A С )C 1,4 1,17 1,0 0,89 0,84 0,8 0,72 0,64 0,5
p(AB)B , p(B С )C , p(A С )A –0,4 –0,17 0 0,11 0,16 0,2 0,28 0,36 0,5

Затем определяется общая мощность трехфазных и однофазных ЭП каждой фазы:

, кВт;

, кВт; (53)

, кВт,

где – суммарная установленная мощность трехфазных ЭП узла питания, кВт.

Рассчитывается неравномерность загрузки фаз (DP нр ):

, % , (54)

где , – соответственно номинальные мощности максимально и минимально нагруженной фазы.

При неравномерности нагрузки фаз не более 15 % однофазные ЭП учитываются при расчете нагрузок как эквивалентная группа трехфазных ЭП с той же суммарной номинальной мощностью.

В случае превышения указанной неравномерности номинальная мощность эквивалентной группы трехфазных ЭП принимается равной тройному значению мощности наиболее загруженной фазы:

, кВт. (55)

3.4 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов

Как правило, цеховые трансформаторные подстанции (ТП) встроены в здание цеха или пристроены к нему. Пристроенной называется подстанция, непосредственно примыкающая к основному зданию, встроенной – подстанция, вписанная в общий контур здания, внутрицеховая – расположенная внутри производственного здания (в открытом или отдельном закрытом помещении).

Отдельно стоящие закрытые цеховые подстанции устанавливают, когда невозможно разместить ТП внутри цехов или у наружных их стен по требованиям технологии или пожаро- и взрывоопасности производства. Отдельно стоящие ТП целесообразно применять при питании от одной подстанции нескольких рядом расположенных цехов с небольшой электрической нагрузкой.

По возможности ТП устанавливают в центре электрических нагрузок, максимально приближая к цеховым электроприемникам, что позволяет сократить протяженность сетей 0,4 кВ и уменьшить в них потери мощности и энергии.

Возможно применение цеховых ТП с размещением распределительного устройства (щита) низкого напряжения в цехе, а трансформаторов – снаружи около питаемых от него производственных зданий.

Варианты размещения цеховых КТП представлены на рис. 10.

Рис. 10. Варианты размещения цеховых КТП и их компоновки: а – однотрансформаторная КТП встроенного типа; б – двухтрансформаторная КТП пристроенного типа однорядного исполнения; в – двухтрансформаторная КТП отдельно стоящая двухрядного исполнения; г – КТП с наружной установкой трансформаторов


На выбор числа трансформаторов влияет категория потребителей по надежности электроснабжения, график нагрузки цеха и удельная мощность нагрузки. Однотрансформаторные подстанции при наличии складского резерва можно использовать для питания электроприемников III и даже II категории. Однотрансформаторные КТП можно применить и для питания электроприемников I категории, если их мощность не превышает 15–20 % мощности трансформатора и возможно резервирование подстанций на вторичном напряжении перемычками с АВР.

Двухтрансформаторные цеховые подстанции применяют при преобладании электроприемников I и II категории и в энергоемких цехах при большой удельной мощности нагрузки кВА/м2 . Двухтрансформаторные КТП используют для питания электроприемников любой категории по надежности электроснабжения в следующих случаях:

1) суточный или годовой график нагрузки цеха очень неравномерен (например, односменная работа цеха, когда выгодно в ненагруженные часы отключать один трансформатор);

2) возможен дальнейший быстрый рост нагрузки;

3) удельная мощность нагрузки не менее 0,4 кВА/м2 .

Более двух трансформаторов используют для питания цеховых ЭП при необходимости раздельного питания силовой и осветительной нагрузки цеха; если имеются мощные ЭП, требующие блочного питания, или нагрузка цеха превышает нагрузочную способность двухтрансформаторной КТП с трансформаторами мощностью 2500 кВА (приблизительно > 3500 кВА).

Следует учесть, что если нагрузка цеха не более 400 кВА, то экономически нецелесообразно устанавливать собственную КТП в этом цехе.

Необходимо объединить нагрузки рядом расположенных цехов и выбрать ТП по суммарной мощности, расположив ее в центре электрических нагрузок.


Мощность трансформатора в однотрансформаторной КТП выбирается по условию:

, кВА, (56)

где S нт – номинальная мощность трансформатора, кВА; S р – расчетная нагрузка цеха, кВА.

Для двухтрансформаторных подстанций

, кВА, (57)

где K з – коэффициент загрузки трансформатора, принимаемый при преобладании потребителей I категории (до 80 %) в пределах ; при преобладании потребителей II категории – ; для III категории – .

В последние годы ведется поиск наиболее эффективных методов выбора цеховых трансформаторов. Один из подходов к решению этой задачи основан на применении комплексного метода расчета электрических нагрузок (прогноз увеличения нагрузки во времени и в зависимости от технологических показателей цеха). В этом случае выбор мощности цеховых трансформаторов можно произвести по удельной плотности нагрузки (S руд ):

Sруд , кВА/м2 ………менее 0,2; ; более 0,5
Sнт , кВА…………...до 1000; ;

Далее по прил. 22 следует выбрать тип трансформатора и привести его технические характеристики.

При выборе двухтрансформаторной КТП необходимо определить нагрузку секций шин, распределив ЭП цеха между цеховыми трансформаторами. Цеховые ЭП могут питаться либо от шин КТП непосредственно, либо через силовые распределительные пункты в зависимости от их единичной мощности. Линейные панели РУНН КТП комплектуются автоматическими выключателями (АВ) с номинальным током , снабженные тепловыми расцепителями с номинальным током . Силовые распределительные пункты (РП) комплектуются АВ с с . В связи с этим мощные ЭП с номинальным током можно питать только от шин КТП непосредственно, ЭП с – только через распределительные пункты, ЭП с можно питать либо от шин КТП непосредственно, либо через РП. ЭП малой и средней мощности объединяют в группы по территориальному признаку и питают либо от распределительных шинопроводов (ШРА) при магистральных схемах цеховых сетей, либо от РП при радиальных схемах. Нагрузки ШРА и РП определяют по методу коэффициента расчетной активной мощности и результаты сводят в таблицу, аналогичную табл. 13. Расчет электрических нагрузок секций шин также приводят в табличной форме.

Далее следует определить потери напряжения во вторичных обмотках цеховых трансформаторов по формуле:

, %, (58)

где b – коэффициент загрузки трансформатора; U ка , U кр – соответственно активная и индуктивная составляющие напряжения короткого замыкания трансформатора, %; cosjср – средневзвешенный коэффициент мощности нагрузки трансформатора.


, (59)

где S рт – расчетная нагрузка трансформатора.

, %, (60)

где P к – мощность потерь короткого замыкания, кВт.

, %, (61)

где U к – напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

3.5 Выбор схемы и компоновки цеховой КТП

Цеховые трансформаторные подстанции, как правило, не имеют распределительного устройства высокого напряжения (РУВН) и состоят из шкафов ввода высокого напряжения, трансформаторов и распределительного устройства низкого напряжения (РУНН).

В состав подстанции может входить РУВН, если в цехе имеются высоковольтные электроприемники (двигатели, электротехнологические установки), либо если цеховые трансформаторы запитаны по магистральной схеме. Цеховая трансформаторная подстанция может не иметь РУНН, если цеховые электрические сети выполняются по схеме "блок трансформатор – магистраль" (БТМ). В этом случае функцию распределительного устройства низкого напряжения выполняет магистральный шинопровод (ШМА), проложенный в цехе.

РУНН состоит из панелей распределительных щитов: вводных, линейных, секционной. Линейные панели комп-лектуются трансформаторами тока, амперметрами и коммутационно-защитной аппаратурой следующих видов:

1) блоки рубильник – предохранитель с (2´100 + 2´250; 4´250; 2´250 + 2´400);

2) рубильник, предохранитель с ;

3) рубильники, автоматические выключатели с (6´100; 4´250; 2´600; 4´100);

4) автоматические выключатели с (6´100; 4´250; 2´600; 4´100);

5) разъединитель, автоматический выключатель с (1´400; 1´1000).

Вводные панели комплектуются трансформаторами тока, амперметрами, вольтметрами и коммутационно-защитными аппаратами:

1) рубильник, предохранитель;

2) разъединитель;

3) разъединитель, автоматический выключатель.

Секционные панели комплектуются либо рубильником, либо разъединителем, а также автоматическим выключателем с рубильниками или разъединителями.

Автоматические выключатели в панелях РУНН могут иметь стационарное исполнение или выдвижное, что влияет на компоновку цеховой подстанции. В прил. 23 приведены способы компоновки цеховых КТП при однорядном и двухрядном расположении панелей со стационарными и выдвижными выключателями.

В данном разделе необходимо указать способ присоединения цеховых трансформаторов к распределительной сети, тип выбранной КТП, ее комплектацию и компоновку.

3.6 Выбор схемы силовой сети цеха

Внутрицеховые сети выполняют по радиальной, магистральной или смешанной схемам. На выбор схемы влияют категория потребителей по надежности электроснабжения, взаимное расположение ЭП по площади цеха, их единичная мощность, связанность электроприемников единым технологическим процессом и характеристика окружающей среды.

Радиальные схемы применяют в помещениях с любой окружающей средой. Данные схемы характерны тем, что от источника питания (КТП) прокладывают линии, питающие непосредственно ЭП большой мощности или комплектные распределительные устройства (шкафы, пункты, сборки, щиты), от которых по отдельным линиям питаются электроприемники малой и средней мощности. Распределительные устройства следует располагать в центре электрических нагрузок данной группы потребителей (если позволяет окружающая среда) с целью уменьшения длины распределительных линий. Линии, по которым запитываются распределительные устройства, называются питающими и выполняются , как правило, кабелями. Радиальные схемы требуют установки на цеховых подстанциях большого числа коммутационных аппаратов и значительного расхода кабелей.

Радиальные схемы следует применять:

- для электроснабжения потребителей I категории;

- для электроснабжения мощных ЭП, не связанных единым технологическим процессом;

- для электроснабжения потребителей, взаимное расположение которых делает нецелесообразным питание их по магистральной схеме;

- для питания насосных и компрессорных станций;

- во взрывоопасных, пожароопасных и пыльных помещениях, в которых распределительные устройства должны быть вынесены в отдельные помещения с нормальной средой.

На рис. 11 приведен пример выполнения радиальной схемы.

Наиболее экономичными являются магистральные схемы. Широкое применение получили схемы "блок трансформатор – магистраль" (БТМ) без распределительных устройств на подстанциях. В схемах БТМ целесообразно использование комплектных шинопроводов: в питающей сети – магистральных шинопроводов серии ШМА, в распределительной сети – распределительных шинопроводов серии ШРА. Магистральные схемы с шинопроводами обеспечивают высокую степень надежности электроснабжения. Их основными достоинствами являются универсальность и гибкость, позволяющие производить изменения технологического процесса и перестановку технологического оборудования в цехах без существенного изменения электрических сетей.

Магистральные схемы применяют:

- для питания электроприемников, связанных единым технологическим процессом, когда прекращение питания одного электроприемника вызывает необходимость прекращения всего технологического процесса;

- для питания большого числа мелких электроприемников, не связанных единым технологическим процессом, равномерно распределенных по площади цеха.

На рис. 12 приведена схема БТМ для двухтрансформаторной подстанции. Магистральные шинопроводы подключаются к вводным автоматическим выключателям. Непосредственно к трансформатору допускается присоединять некоторые ЭП или освещение для бесперебойного их питания при отключении главной магистрали.


Рис. 11. Пример радиальной схемы для ЭП различных категорий по надёжности электроснабжения

Рис. 12. Пример выполнения магистральной схемы при двухтрансформаторной КТП


Магистральные шинопроводы прокладываются в цехе на высоте 4 ÷ 4,5 метров от пола, распределительные шинопроводы для удобства эксплуатации устанавливаются, как правило, на высоте 2,5 ÷ 3 метров.

На практике наибольшее распространение получили смешанные схемы.

3.7 Выбор способов прокладки силовой сети цеха

В зависимости от выбранной схемы цеховых сетей они конструктивно могут быть выполнены комплектными шинопроводами или кабельными линиями, проложенными открыто или скрыто. На выбор способов прокладки кабелей влияют количество линий, совпадающих по трассе, и характеристика окружающей среды. В соответствии с ПУЭ производственные помещения в зависимости от характеристики окружающей среды делят на сухие, влажные, сырые, особо сырые, жаркие, с химически активной средой, пыльные, пожаро- и взрывоопасные. В любой среде возможна прокладка кабелей открыто по строительным конструкциям (не более шести кабелей, идущих в одном направлении) с учётом следующих ограничений:

- в помещениях с химически активной средой необходимо использовать кабели с изоляцией, инертной к химически агрессивной среде (например, поливинилхлоридную);

- в пожароопасных – кабели с негорючим наружным слоем: например, защитные герметичные оболочки кабелей из негорючей резины (АНРГ) или негорючего поливинилхлорида (АПвВнг-LS, АПвВГнг);

- во взрывоопасных зонах любого класса использовать только бронированные кабели;

- во взрывоопасных зонах классов В-I и В-IIа использовать бронированные кабели только с медными жилами;

- во взрывоопасных зонах всех классов запрещается использовать кабели с полиэтиленовой изоляцией и полиэтиленовой защитной оболочкой.

Тросовые проводки применяют в помещениях со сложной конфигурацией строительной части, где из-за большого числа различных трубопроводов, колонн, ферм и балок трудно выполнить проводку другого типа.

Прокладку в стальных трубах следует использовать только во взрывоопасных зонах вместо бронированных кабелей.

Для защиты кабелей от воздействия окружающей среды и механических повреждений возможно использовать прокладку в алюминиевых трубах и полимерных (полипропиленовые, поливинилхлоридные, полиэтиленовые и др.)

При большом числе кабельных линий, совпадающих по направлению, следует использовать прокладку кабелей на специальных кабельных конструкциях, на лотках, в коробах и кабельных каналах с учётом влияния окружающей среды на выбор марки кабеля.

Целесообразно использование модульной прокладки в цехах машиностроительной, приборостроительной, радиотехнической и других отраслей промышленности. Применение модульной сети делает электротехническую часть производства независимой от размещения технологического оборудования. В такой сети кабели прокладываются под полом в трубах с ответвительными коробками для присоединения ЭП с шагом (модулем) 1,5 ÷ 6 метров в зависимости от характера производства и габаритов технологического оборудования.

Для питания передвижных ЭП (крановых электродвигателей тельферов, мостовых кранов, кран-балок) применяют троллейные линии, выполненные из профильной стали или алюминиевых шин, а также троллейными шинопроводами типа ШТМ. Возможно использовать для их питания гибкие кабели.

3.8 Выбор силового электрооборудования напряжением до 1000 В

3.8.1 Выбор и проверка комплектных шинопроводов

Сечение шин выбирают по допустимому нагреву длительно протекающим максимальным током нагрузки по условию:

, (62)

где I н – номинальный ток шинопровода, А.

Технические характеристики магистральных шинопроводов приведены в прил. 24 , распределительных – в прил. 25 .

Для оценки уровня напряжения, подводимого к ЭП, запитанным от шинопроводов, необходимо учитывать потери напряжения в шинопроводах.

Потери напряжения в шинопроводах определяют по формуле:

(63)

где r 0 , x 0 – соответственно удельные активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, Ом/км; cosφср – средневзвешенный коэффициент нагрузки шинопровода; I pi – ток расчётный i -той нагрузки,А; li – длина шинопровода от ввода до точки подключения i -той нагрузки, км.

При токе нагрузки, близком к номинальному току шинопровода, потери напряжения допускается определять по линейной потере напряжения на 100 м шинопровода по формуле:

(64)


где ΔU лш – линейная потеря напряжения шинопровода, В; l ш – длина шинопровода до точки подключения нагрузки, м; U н – номинальное напряжение, В.

После расчета токов короткого замыкания необходимо сделать проверку выбранных сечений шинопроводов по термической и электродинамической стойкости. Для этого ток трехфазного КЗ (I к (3) ), рассчитанный в начале шинопровода следует сравнить с термической стойкостью шинопровода, а ударный ток – с электродинамической стойкостью по условиям:

, кА, (65)

, кА,

где i тс – термическая стойкость шинопровода, кА; i уд доп. – электродинамическая стойкость шинопровода, кА, взятые из технических характеристик.

3.8.2 Выбор силовых распределительных пунктов

В качестве силовых распределительных пунктов (РП) можно выбирать щиты распределительные (корпуса для электрощитового ЭО), либо типовые РП. Данные по щитам распределительным, а также по осветительно-силовым щиткам приведены в части 1 методических указаний по курсовому и дипломному проектированию. Типовые РП комплектуются либо предохранителями (серии ШР11 и ШРС1), либо автоматическими выключателями (серии ПР8501, ПР 8503, ПР11 и др.)

Распределительные пункты выбирают по степени защиты, по номинальному току ввода, по количеству отходящих линий, типу защитного аппарата (с предохранителями или с автоматическими выключателями) и номинальному току аппаратов для присоединений. Если отходящие линии необходимо защищать только от токов К3, то целесообразнее использовать РП с предохранителями, номенклатура и технические параметры которых приведены в прил. 26 . В случае необходимости защиты линий от токов КЗ и от токов перегрузки следует выбирать распределительные пункты с АВ, технические данные которых приведены в прил. 27 , 28 , 29 .

Согласно ПУЭ от перегрузки должны быть защищены:

- сети внутри помещений, выполненные открыто проложенными проводниками с горючей наружной оболочкой или изоляцией;

- осветительные сети в жилых и общественных зданиях, в торговых помещениях, служебно-бытовых помещениях промышленных предприятий, включая сети для переносных и бытовых ЭП, а также в пожароопасных зонах;

- силовые сети на промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях, торговых помещениях – только в случае, когда по условиям технологического процесса или по режиму работы сети может возникать длительная перегрузка проводников;

- сети всех видов во взрывоопасных зонах классов В-I, В-Iа; В-II, В-IIа.

3.9 Выбор сечений силовых линий

Сечения силовых линий выбираются по допустимому нагреву длительно протекающим максимальным током нагрузки, по потере напряжения и по условию соответствия выбранному аппарату защиты.

3.9.1 Выбор сечений по допустимому нагреву

Силовые линии разделяют на распределительные, непосредственно питающие один или несколько ЭП, и питающие, которые питают группу электроприемников, но непосредственно к ним не подключаются.


Сечение по допустимому нагреву выбирают по условию:

, (66)

где – максимальный рабочий (расчетный) ток нагрузки, А; – длительно допустимый ток, А; – поправочный коэффициент, учитывающий реальные условия охлаждения проводника и зависящий от температуры окружающей среды и способа прокладки.

За расчетный ток нагрузки линии, питающей одиночный электроприемник, принимается номинальный ток нагрузки этого ЭП:

, А. (67)

Для линии, питающей многодвигательный агрегат с одновременным пуском электродвигателей, расчетный ток нагрузки равен сумме номинальных токов двигателей:

, А. (68)

Для магистралей и питающих линий определяется расчетная нагрузка группы ЭП по методу коэффициента активной расчетной мощности, а затем рассчитывается ток нагрузки по формуле (49).

Поправочный коэффициент необходимо учитывать при прокладке линий в жарких помещениях, а также при прокладке кабелей в коробах. Значения поправочных коэффициентов в зависимости от температуры окружающей среды для разных видов изоляции жил приведены в табл. 15; в зависимости от способа прокладки кабелей в коробах – в табл. 16.


Таблица 15 Поправочные коэффициенты на токи для кабелей в зависимости от температуры воздуха

Материал изоляциижил кабеля Значение Кп при температуре воздуха, °C
+25 +30 +35 +40 +45 +50
резиновая изоляция 1,00 0,91 0,82 0,71 0,58 0,41
поливинилхлоридная(ПВХ) изоляция 1,00 0,94 0,87 0,79 0,71 0,61
изоляция из сшитого полиэтилена (СПЭ-изоляция) 1,00 0,95 0,90 0,85 0,80 0,74

Таблица 16 Значения поправочных коэффициентов для кабелей, прокладываемых в коробах

Способ прокладки Количество проложенных проводов и кабелей Снижающий коэффициент для проводников, питающих
одножильных многожильных

отдельные ЭП

с коэффициентом

использования

до 0,7

группы ЭП и отдельные ЭП с коэффициентом использования

более 0,7

Многослойно

и пучками

2

3 – 9

10 – 11

12 – 14

15 – 18

До 4

5 – 6

7 – 9

10 – 11

12 – 14

15 – 18

1,00

0,85

0,75

0,70

0,65

0,60

Однослойно

2 – 4

5

2 – 4

5

0,67

0,60

В остальных случаях .

Значения длительно допустимых токов для кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией приведены в прил. 30 , для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена – в прил. 31 , для гибких кабелей – в прил. 32 .

Для электроприемников с повторно-кратковременным режимом работы для медных проводников сечением более 6 мм2 и алюминиевых сечением более 10 мм2 ток ЭП приводится к длительному режиму работы умножением на коэффициент :


, А, (69)

где ПВ – относительная продолжительность включения в относительных единицах; 1,14 – коэффициент запаса.

Во взрывоопасных зонах сечения распределительных линий, питающих асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором, выбирают по условию:

. (70)

3.9.2 Проверка сечений по потере напряжения

Согласно ПУЭ, для силовых электроприемников отклонение напряжения от номинального должно составлять не более ±5 %.

Выбранные по допустимому нагреву сечения силовых линий проверяют по потере напряжения по условию:

, (71)

где – потери напряжения во вторичной обмотке цехового трансформатора, %; – потери напряжения в питающей линии, %; – потери напряжения в распределительной линии, %; – допустимые потери напряжения, равные 10 % для силовых электроприемников.

Потери напряжения в распределительных линиях определяются по формулам:

- при питании одиночного ЭП


, %; (72)

- для магистрали

, %. (73)

Потери напряжения в питающей линии

, %, (74)

где – расчетный ток линии, А; – расчетный ток i -ой нагрузки магистральной линии, А; , – соответственно удельные активное и индуктивное сопротивления линий, Ом/км; l – длина линии, км; li – длина линии до точки подключения i -ой нагрузки к магистрали, км; – средневзвешенный коэффициент мощности группы электроприемников.

Значения удельных сопротивлений кабелей приведены в табл. 17.

Таблица 17 Удельные активные и индуктивные сопротивления кабелей

Номинальное

сечение жилы,

мм2

Активное сопротивление жил при +20 °C, Ом/км

Индуктивное сопротивление

при Uн до 1 кВ, Ом/км

алюминиевых медных

1,5

2,5

4

6

10

16

13,3

7,74

5,17

3,1

1,94

12,26

7,36

4,6

3,07

1,84

1,15

0,101

0,099

0,095

0,09

0,073

0,0675

25

35

50

70

95

120

150

185

240

1,24

0,89

0,62

0,443

0,326

0,258

0,206

0,167

0,013

0,74

0,52

0,37

0,26

0,194

0,153

0,122

0,099

0,077

0,0662

0,0637

0,0625

0,0612

0,0602

0,0602

0,0596

0,0596

0,0587

Если ЭП, запитанные от одного РП или ШРА, имеют одинаковую мощность, то проверку сечений по потере напряжения следует проводить для наиболее удаленного электроприемника.

3.9.3 Проверка сечений на соответствие выбранному аппарату защиты

Данная проверка производится после выбора защитной аппаратуры. Для выбора защитных аппаратов необходимо рассчитать пиковые нагрузки линий, которые возникают при пуске электроприемников. Для распределительной линии, питающей одиночный электроприемник, пиковый ток равен пусковому току этого ЭП:

, А, (75)

где – пиковый ток электроприемника, определяемый па паспортным данным ЭП.

При отсутствии паспортных данных пусковой ток может быть принят равным:

- для асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором и синхронных – 5-кратному значению номинального тока;

- для асинхронных электродвигателей с фазным ротором и двигателей постоянного тока –

- для печных и сварочных трансформаторов – (без приведения к ПВ = 100 %).

Для распределительной линии, питающей группу одновременно запускаемых ЭП:

, А, (76)

где – пусковой ток i -ого ЭП.

Для магистрали пиковой нагрузкой является пуск электроприемника с самым большим пусковым током в то время, когда все остальные ЭП нормально работают:

, А, (77)

где – номинальный ток i -ого нормально работающего ЭП.

Для питающей линии

, А, (78)

где – наибольший пусковой ток ЭП в группе; – расчетный максимальный ток всех ЭП, питающихся от данной линии; – коэффициент использования запускаемого ЭП; – номинальный ток ЭП с наибольшим пусковым током.

Для того чтобы протекание токов перегрузки и токов короткого замыкания по проводникам не приводило к их перегреву, выбранное сечение проводника должно быть согласовано с аппаратом защиты этого проводника по условию:

, (79)

где – длительно допустимый ток проводника, А; – ток аппарата защиты, А; – коэффициент защиты.

Значения коэффициента защиты и принимаемый ток аппарата защиты приведены в табл. 18.

Таблица 18Значения коэффициента защиты

Тип защитного аппарата и принимаемый ток

защиты Iз

Коэффициент защиты Kзащ или кратность длительно

допустимого тока для сетей

при обязательной защите от перегрузки

не требуется

защиты от перегрузки

проводники с резиновой и аналогичной по тепловым характеристикам изоляцией кабели с бумажной изоляцией
взрыво- и пожаро-опасные помещения невзрыво- и непожаро-опасные помещения

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей:

Iз = Iн вст.

1,25 1,0 1,0 0,33

Ток срабатывания автома-тического выключателя, имеющего только макси-мальный мгновенно дей-ствующий расцепитель:

Iз = Iнэр

1,25 1,0 1,0 0,22

Номинальный ток рас-цепителя выключателя с нерегулируемой обратно-зависимой характеристи-кой (независимо от нали-чия или отсутствия от-сечки):

Iз = Iнтр

1,0 1,0 1,0 1,0

Ток срабатывания рас-цепителя автоматического выключателя с регулируе-мой, обратнозависимой от тока характеристикой (при наличии отсечки):

Iз = Iуст при перегрузке

1,0 1,0 0,8 0,66

Данные по выбору сечений силовых линий свести в табл. 19.

Таблица 19 Выбор сечений силовых линий

Номер кабельной линии Обозначение ЭП на плане цеха Способ прокладки Марка кабеля Длина линии l, м

Расчетные

токи

Поправочный коэффициент Kп Сечение по допустимому нагреву S, мм2 Длительно допустимый ток Iд , А Потери напряжения в линии DUл , % Суммарные потери напряжения DUΣ , % Коэффициент защиты Kзащ Ток аппарата защиты Iз , А Окончательно выбранное еечение
Рабочий ток Iр , А Пиковый ток Iпик , А
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Силовые линии, питающие однофазные электроприемники, могут иметь двух- или трехпроводное исполнение, а питающие трехфазные ЭП, четырех- или пятипроводные.

Однофазные двух- и трехпроводные линии, а также трехфазные четырех- и пятипроводные линии при питании однофазных нагрузок должны иметь сечение нулевых рабочих (N) проводников, равное сечению фазных проводников.

Трехфазные четырех- и пятипроводные линии при питании трехфазных симметричных нагрузок должны иметь сечение N-проводников, равное сечению фазных проводников, если фазные проводники имеют сечение до 16 мм2 по меди и 25 мм2 по алюминию, а при больших сечениях – не менее 50 % сечения фазных проводников.

Сечение нулевых защитных проводников (PE) проводников при их наличии должно равняться сечению фазных проводников при сечении последних до 16 мм2 , иметь сечение 16 мм2 при сечении фазных проводников от 16 до 35 мм2 и не менее 50 % сечения фазных проводников при больших сечениях.

Окончательно выбранное сечение в табл. 19 указывать в полном виде с указанием марки проводника и сечений фазных и нулевых проводников (например, АВВГ 3´50 + 2´25).

3.10 Выбор защитной аппаратуры

Предохранители предназначены для защиты от токов короткого замыкания. Предохранители имеют простую конструкцию, небольшие размеры и сравнительно малую стоимость. Однако предохранителям присущи и серьезные недостатки, ограничивающие область их применения, к числу которых относятся: большой разброс срабатывания плавкой вставки – до 50 % по току, необходимость замены плавкой вставки или всего предохранителя после однократного срабатывания, возможность работы двигателя на двух фазах при перегорании предохранителя на одной фазе и др.

Предохранители выбирают по следующим параметрам:

- по номинальному напряжению: номинальное напряжение предохранителей должно быть, как правило, равно номинальному напряжению сети, где они устанавливаются:

; (80)

- по номинальному току предохранителя :

; (81)


по номинальному току плавкой вставки предохранителя , который должен быть отстроен от пусковых токов:

, (82)

где – пусковой ток ЭП, А; a – коэффициент, зависящий от пускового режима защищаемых электродвигателей и типа плавкого предохранителя.

При выборе плавких вставок безинерционных предохранителей (ПН, НПН, ППН) для защиты электродвигателей с легким режимом пуска (электропривод вентиляторов, насосов, металлорежущих станков и пр. с длительностью пуска 2 ÷ 5 с) ; для электродвигателей с тяжелым режимом пуска (электропривод кранов, дробилок, центрифуг и т. п. с частыми пусками и большой длительностью пускового периода) . Для малоинерционных предохранителей (ПР2) при легком режиме пуска и при тяжелом режиме . При частых пусках двигателей с легким режимом пуска (15 и более в час) плавкие вставки нужно выбирать, как для тяжелого режима.

При защите магистрали, питающей несколько ЭП с разными режимами пуска:

, (83)

где – пиковый ток магистрали, рассчитанный по формуле (77).

При защите питающей линии номинальный ток плавкой вставки выбирается по условию (83), а пиковый ток определяется по формуле (78).

Последовательно включенные предохранители должны быть проверены по селективности. По защитным характеристикам плавких предохранителей определяют время отключения при протекании максимального тока КЗ (). Селективность срабатывания предохранителей обеспечивается, если время отключения более удаленного от места повреждения предохранителя не менее чем в три раза больше времени отключения предохранителя, ближайшего к месту КЗ.

Технические характеристики некоторых типов предохранителей представлены в прил. 33 .

Автоматические выключатели, в основном, предназначены для защиты электроустановок напряжением до 1000 В от коротких замыканий и перегрузок.

Автоматические выключатели выбирают по следующим условиям:

;

;

;

,

(84)

где – номинальное напряжение автоматического выключателя (АВ); – номинальный ток АВ; – номинальный ток теплового расцепителя; – номинальный ток (ток уставки) электромагнитного расцепителя; – напряжение сети; – максимальный рабочий ток линии; – пиковый ток линии.

Номинальные токи расцепителей соседних автоматических выключателей последовательно включенных в сеть должны различаться не менее чем на одну ступень. Номинальные токи расцепителей автоматического выключателя, ближайшего к источнику питания (вводного в ТП), должны быть не менее чем в 1,5 раза больше, чем у наиболее удаленного. Выполнение этих условий обеспечивает селективность срабатывания тепловых расцепителей. При коротких замыканиях селективность защиты обеспечиваться не будет, так как электромагнитные расцепители при токах, равных или больших их токов уставки, срабатывают практически мгновенно. Для гарантированного обеспечения селективности следует выбирать АВ с регулируемой характеристикой срабатывания, у которых возможно задавать (выставлять) время срабатывания.

Классификация автоматических выключателей серий ВА приведена в прил. 34 , а их технические характеристики – в прил. 35 .

Результаты выбора защитных аппаратов свести в табл. 20.

Таблица 20 Выбор защитных аппаратов цеховых электрических сетей (силовых и осветительных)

Номер линии Обозначение ЭП или узла питания на схеме

Тип автоматического выключателя

или предохранителя

Номинальное напряжение аппарата защиты, Uн , В Расчетный ток линии, Iр , А Пиковый ток линии, Iпик , А

Номинальный ток аппарата

защиты, Iна , А

Номинальный ток теплового расцепителя, Iнтр , А или номинальный ток плавкой

вставки предохранителя, Iн пл. вст. , А

Номинальный ток электромагнитного расцепителя, Iнэр , А
1 2 3 4 5 6 7 8 9

3.11 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов КЗ необходим для проверки защитных аппаратов по отключающей способности, проверки защит по чувствительности действия и шинопроводов (ШМА, ШРА) по термической и электродинамической стойкости.

С этой целью рассчитываются токи трехфазного короткого замыкания () на выходе защитных аппаратов, токи однофазного КЗ () в конце защищаемой зоны аппарата защиты, ток трехфазного КЗ и ударный () в начале шинопровода.

При расчетах токов КЗ в электроустановках до 1 кВ необходимо учитывать:

1) индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая силовые трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей;

2) активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи;

3) активные сопротивления различных контактов и контактных соединений;

4) значения параметров синхронных и асинхронных электродвигателей.

При расчетах токов КЗ рекомендуется учитывать:

1) сопротивление электрической дуги в месте КЗ;

2) изменение активного сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие их нагрева при КЗ;

3) влияние комплексной нагрузки (электродвигатели, преобразователи, термические установки, лампы накаливания) на ток КЗ, если номинальный ток электродвигателей нагрузки превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока КЗ, рассчитанного без учета нагрузки.

Токи КЗ рекомендуется рассчитывать в именованных единицах.

Следует использовать шкалу средних номинальных напряжений: 37; 24; 20; 15,75; 13,8; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ.

Сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах.

При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей рассчитывают по формуле:

, (85)

где – среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;

, – соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи до точки КЗ, мОм.

Значение периодической составляющей тока однофазного КЗ от системы в килоамперах рассчитывают по формуле

, (86)

где и – суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивление нулевой последовательности относительно точки КЗ, мОм.

Для определения суммарных сопротивлений до точки КЗ необходимо составить расчетную схему, на которой приводятся технические характеристики цехового трансформатора (тип, схема соединения обмоток, номинальная мощность, номинальные напряжения обмоток, напряжение КЗ трансформатора и мощность потерь при КЗ), марка кабелей, сечения и длины линий, типы и номинальные токи коммутационно-защитных аппаратов, точки КЗ.

Пример расчетной схемы приведен на рис. 13.

Далее составляются схемы замещения прямой и нулевой последовательностей, представленные на рис. 14 и рис. 15.

Эквивалентное индуктивное сопротивление системы, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывается по формуле

, (87)

где – среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

– среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;

– действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;

– условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВА.


Рис. 13. Расчетная схема

Рис. 14. Схема замещения прямой последовательности: x с – эквивалентное сопротивление системы;R т , x т – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности цехового трансформатора; RTA , xTA – активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока; R кв , x кв – активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей; R ш , x ш – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности шинопроводов; R л , x л – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности кабельных линий; R к – активное сопротивление различных контактов.

Рис. 15. Схема замещения нулевой последовательности: R , x – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности цехового трансформатора; R , x – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопроводов; R , x – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности кабельных линий; R д – сопротивление дуги в месте короткого замыкания.

При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы в миллиомах допускается рассчитывать по формуле

, (88)

где – номинальный ток отключения силового выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора .

Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов (r т , х т ) в миллиомах, приведенные к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формулам:

; (89)

, (90)

где – номинальная мощность трансформатора, кВА; – потери КЗ в трансформаторе, кВт; – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; u к – напряжение КЗ трансформатора, %.

Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме D/Y0 , при расчете КЗ в сети низшего напряжения следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей.

Активные и индуктивные сопротивления прямой и нулевой последовательностей шинопроводов приведены в табл. 21.

Таблица 21Параметры комплектных шинопроводов

Тип шинопровода Номинальное напряжение, кВ Номинальный ток, А Сопротивление фазы, мОм/м Сопротивление нулевого проводника, мОм/м
rш xш r x

ШМА4-1250

ШМА4-1650

ШМА4-3200

ШМА68П

ШМА68П

ШРА73

ШРА73

ШРА73

0,38/0,66

0,38/0,66

0,38/0,66

0,38/0,66

0,38/0,66

0,38

0,38

0,38

1250

1600

3200

2500

4000

250

400

630

0,034

0,030

0,010

0,020

0,013

0,210

0,150

0,100

0,016

0,014

0,005

0,020

0,015

0,210

0,170

0,130

0,054

0,037

0,064

0,070

0,070

0,12

0,162

0,162

0,053

0,042

0,035

0,045

0,045

0,210

0,164

0,164

Значения удельных сопротивлений кабелей приведены в табл. 17.

Значения активных сопротивлений контактов различного вида приведены в табл. 22, 23, 24.

Таблица 22 Сопротивления контактных соединений кабелей

Сечение алюминиевого кабеля, мм2 16 25 35 50 70 95 120 150 240
Сопротивление, мОм 0,085 0,064 0,056 0,043 0,029 0,027 0,024 0,021 0,012

Таблица 23 Сопротивления контактных соединений шинопроводов

Номинальный ток, А 250 400 630 1600 2500 4000
Серия шинопроводов ШРА-73 ШРА-73 ШРА-73 ШМА-73 ШМА-68Н ШМА-68Н

Сопротивление контактного

соединения, мОм

0,009 0,006 0,004 0,003 0,002 0,001

Таблица 24 Приближенные значения сопротивлений разъемных контактов коммутационных аппаратов напряжением до 1 кВ

Номинальный ток

аппрата, А

Активное сопротивление, мОм, разъемных соединений

автоматического

выключателя

рубильника разъединителя

50

70

100

150

200

400

600

1000

3000

1,30

1,00

0,75

0,65

0,60

0,40

0,25

0,12

0,50

0,40

0,20

0,15

0,08

0,20

0,15

0,08


При приближенном учете сопротивлений контактов принимают: – для контактных соединений кабелей; – для шинопроводов; – для коммутационных аппаратов.

При расчете токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует учитывать как индуктивные, так и активные сопротивления первичных обмоток всех многовитковых измерительных трансформаторов тока, которые имеются в цепи КЗ. Значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности принимают равными значениям сопротивлений прямой последовательности. Параметры некоторых многовитковых трансформаторов тока приведены в табл.25. Активным и индуктивным сопротивлением одновитковых трансформаторов (на токи более 500 А) при расчетах токов КЗ можно пренебречь.

Расчеты токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует вести с учетом индуктивных и активных сопротивлений катушек (расцепителей) максимального тока автоматических выключателей, принимая значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности. Значения сопротивлений катушек расцепителей и контактов некоторых автоматических выключателей приведены в табл. 26.

Таблица 25 Сопротивления первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока

Коэффициент трансформации трансформаторов тока

Сопротивление первичной обмотки многовиткового

трансформатора, мОм, класса точности

1 3
xTA rTA xTA rTA

20/5

30/5

40/5

50/5

75/5

100/5

150/5

200/5

300/5

400/5

500/5

67

30

17

11

4,8

2,7

1,2

0,67

0,30

0,17

0,07

42

20

11

7

3

1,7

0,75

0,42

0,20

0,11

0,05

17

8

4,2

2,8

1,2

0,7

0,3

0,17

0,08

0,04

0,02

19

8,2

4,8

3

1,3

0,75

0,33

0,19

0,088

0,05

0,02

Таблица 26 Сопротивления катушек и контактов автоматических выключателей

Номинальный ток выключателя, А Сопротивление катушки и контакта, мОм
rкв xкв

50

70

100

140

200

400

600

1000

1600

2500

4000

7

3,50

2,15

1,30

1,10

0,65

0,41

0,25

0,14

0,13

0,10

4,50

2

1,20

0,70

0,50

0,17

0,13

0,10

0,08

0,07

0,05

При определении минимального значения тока КЗ следует учитывать влияние на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги в месте КЗ.

Приближенные значения активного сопротивления дуги приведены в табл. 27.

Таблица 27 Значения активного сопротивления дуги

Расчетные условия КЗ Активное сопротивление дуги (rд ), мОм, при КЗ за трансформаторами мощностью, кВА
250 400 630 1000 1600 2500

КЗ вблизи выводов низшего напряжения трансформатора:

- в разделке кабелей напряжением:

0,4 кВ

0,525 кВ

0,69 кВ

- в шинопроводе типа ШМА напряжением:

0,4 кВ

0,525 кВ

0,69 кВ

15

14

12

10

8

7

7

6

5

5

4,5

4

6

5

4

4

3,5

3

4

3,5

3

3

2,5

2

3

2,5

2

КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100–150 м напряже-нием:

0,4 кВ

0,525 кВ

0,69 кВ

6 – 8

5 – 7

4 – 6

5 – 7

4 – 6 3 – 5

4 – 6

3 – 5

2 – 4

Значение ударного тока короткого замыкания определяется по формуле

, кА, (91)

где K у – ударный коэффициент, определяемый по графику на рис. 16 и зависящий от отношения активного и индуктивного сопротивлений в точке КЗ: .

Рис. 16. Зависимость


Пример расчета токов короткого замыкания привести для одной точки КЗ. Результаты расчета токов КЗ свести в табл. 28.

Таблица 29 Результаты расчета токов КЗ

Обозначение

точки КЗ

,

мОм

,

мОм

,

мОм

,

мОм

,

мОм

,

кА

,

кА

,

кА

1 2 3 4 5 6 7 8 9

3.12 Проверка правильности выбора защитной аппаратуры

Предохранители и автоматические выключатели проверяются по отключающей способности по условию:

, (92)

где – отключающая способность аппарата защиты, кА; – ток трехфазного КЗ на выходе аппарата защиты, кА.

Проверка правильности выбора предохранителя по чувствительности:

(93)

где – ток однофазного КЗ в конце зоны защиты предохранителя, А; – номинальный ток плавкой вставки предохранителя, А.

Проверка правильности выбора автоматических выключателей по чувствительности действия защит:

- для тепловых расцепителей:


; (94)

- для электромагнитных расцепителей:

, (95)

где – ток однофазного КЗ в конце зоны защиты автоматического выключателя, А; – номинальный ток теплового расцепителя АВ, А; – номинальный ток электромагнитного расцепителя АВ, А.

Данные по проверке предохранителей свети в табл.29, автоматических выключателей – в табл. 30.

Таблица 29Проверка правильности выбора предохранителей

линии

Обозначение

ЭП

Тип

предохранителя

,

А

,

А

,

кА

,

кА

,

кА

1 2 3 4 5 6 7 8 9

Таблица 31 Проверка правильности выбора автоматических выключателей

линии

Обозначение

ЭП

Тип АВ

,

А

,

А

,

А

,

кА

,

кА

,

кА

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Если выбранные аппараты не проходят проверку по отключающей способности, то их необходимо заменить на другие типы аппаратов с большей отключающей способностью. Если защитные аппараты не проходят проверку по чувствительности, необходимо увеличить сечения линий, чтобы увеличить ток однофазного КЗ.

4. Методические указания по выполнению графической части проекта электроснабжения электроприемников цеха

На планах размещения электрооборудования цеха наносят и указывают:

- строительные конструкции и строительные оси;

- наименование производственных участков;

- классы взрывоопасных и пожароопасных зон, категорию и группу взрывоопасных смесей для взрывоопасных зон;

- обозначение силовых ЭП, их позиционные номера и паспортную мощность;

- комплектные распределительные устройства на напряжение до 1000 В (распределительные щиты, щиты станций управления, распределительные пункты, ящики и шкафы управления, вводно-распределительные устройства) и их обозначения;

- линии питающие и распределительные и их обозначения (номера);

- компоновку цеховой КТП.

Пример оформления плана расположения электрооборудования приведен на рис.17.

Рис.17 . Фрагмент плана расположения ЭО цеха.


На схемах цеховой электрической сети наносят и указывают:

- цеховые трансформаторы, их тип и мощность, схему соединения обмоток;

- над силовыми линиями: номер линии, марка проводника, количество и сечение жил, под линией –длина линии в метрах;

- возле коммутационно-защитной аппаратуры: тип аппарата и номинальный ток плавкой вставки для предохранителя или номинальный ток теплового расцепителя для автоматического выключателя;

- для силовых ЭП их обозначение и паспортную мощность;

- типы комплектных распределительных устройств.

Пример оформления схемы цеховой сети приведен на рис.18.

Рис.18. Фрагмент схемы цеховой электрической сети.


Приложение 21

Средние значения коэффициентов использования (К и ) и мощности (cosφ) для характерных групп электроприемников

Наименование электроприемников Ки cosφ
1 2 3
Металлорежущие станки мелкосерийного производства с нормальным режимом работы (мелкие токарные, строгальные, долбежные, фрезерные, сверлильные, карусельные, точильные, расточные) 0,12 – 0,14 0,5
То же при тяжелом режиме работы (штамповочные прессы, автоматы, револьверные обдирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные, строгальные, фрезерные, карусельные, расточные станки 0,17 – 0,20 0,65
То же, с особо тяжелым режимом работы: приводы молотов, ковочных машин, волочильных станков, очистных барабанов, бегунов и др. 0,24 0,65
Поточные линии, станки с ЧПУ 0,6 0,7
Переносный электроинструмент 0,06 0,65
Вентиляторы, эксгаустеры, санитарно-техническая вентиляция 0,6 – 0,8 0,8 – 0,85
Насосы, компрессоры, дизель-генераторы и двигатель-генераторы 0,7 – 0,8 0,8 – 0,85
Краны, тельферы, кран балки при ПВ=25% 0,06 0,5
То же при ПВ=40% 0,1 0,5
Транспортеры 0,5 – 0,6 0,7 – 0,8
Сварочные трансформаторы дуговой сварки 0,25 – 0,3 0,35 – 0,4
Конвейеры, элеваторы 0,4 – 0,5 0,75
Однопостовые сварочные двигатель-генераторы 0,3 0,6
То же многопостовые 0,5 0,7
Сварочные машины шовные 0,2 – 0,5 0,7
То же стыковые и точечные 0,2 – 0,25 0,6
Сварочные дуговые автоматы 0,35 0,5
Печи сопротивления с автоматической загрузкой изделий, сушильные шкафы, нагревательные приборы 0,75 – 0,8 0,95
Индукционные печи низкой частоты 0,75 0,35
Индукционные печи высокой частоты 0,6 0,7
Печи сопротивления с неавтоматической загрузкой изделий 0,5 0,95
Вакуум-насосы 0,95 0,85
Вентиляторы высокого давления 0,75 0,85
Вентиляторы к дробилкам 0,4 – 0,5 0,7 – 0,75
Газодувки при синхронных двигателях 0,6 0,8 – 0,9
То же при асинхронных двигателях 0,8 0,8
Молотковые дробилки 0,8 0,85
Шаровые мельницы 0,8 0,8
Грохоты 0,5 – 0,6 0,6 – 0,7
Смесительные барабаны 0,6 – 0,7 0,8
Сушильные барабаны и сепараторы 0,6 0,7
Электрофильтры 0,4 0,87
Вакуум-фильтры 0,3 0,4
Вагоноопрокидыватели 0,6 0,5
Механизмы литейных цехов (очистные и галтовочные барабаны, бегуны, шаровые мельницы и т.п.) 0,25 – 0,35 0,65
Автоматические поточные линии 0,6 0,7
Формовочные машины 0,15 – 0,20 0,6
Деревообрабатывающие станки, токарные, сверлильные, футовочные, рейсмусовые, долбежные, строгальные и т.д. 0,17 0,6
Пилорамы, дисковые пилы 0,25 – 0,3 0,65
Дуговые сталеплавильные печи 0,6 – 0,75 0,9
Дуговые печи цветного металла 0,7 – 0,75 0,8
Центрифуги 0,9 1,0
Электролиз 0,6 – 0,8 0,95 – 1,0

Прядильные машины:

капрона

вискозного корда

ацетатного шёлка

0,65

0,5

0,7

0,7

0,7

0,7

Перемоточные машины 0,78 0,8
Крутильные машины 0,64 0,8
Вытяжные машины 0,7 0,85
Ткацкие станки 0,74 0,7
Фильтр-прессы 0,33 0,55

Перейти к Содержанию


Приложение 22

Технические данные силовых трансформаторов

Типтрансформатора

Номинальная

мощность, Sнт , кВА

Номинальное

напряжение,

кВ

Схема и группа соединения обмоток Потери, кВт

Ток ХХ,

iх , %

Напря-

жение

КЗ,

Uк , %

Габаритные размеры, мм Масса, кг
Uвн Uнн ХХ, Pх КЗ, Pк длина ширина высота масла полная
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
ТСЗ-25/10-У3 25 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,15 0,60 2,8 4,5 770 725 1230 320
ТСЗ-40/10-У3 40 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,255 0,88 2,6 4,5 810 725 1230 410
ТСЗ-63/10-У3 63 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,30 1,28 1,8 4,5 850 725 1230 440
ТСЗ-100/10-У3 100 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,40 1,72 1,6 4,5 890 725 1395 560
ТСЗГЛ-100/10-У3 100 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

0,60 1,30 2,0 4,0 1470 1100 1400 850
ТСЗГЛФ-100/10-У3 1550 1100 2200 950
ТСЗГЛ-160/10-У3 160 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

0,65 2,15 1,4 4,0 1470 1100 1500 900
ТСЗГЛФ-160/10-У3 1550 1100 2200 950
ТСЗГЛ-250/10-У3 250 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

0,90 3,00 2,5 5,5 2050 1170 1845 1500
ТСЗГЛФ-250/10-У3 2090 1170 2200 1540
ТСЗГЛ-400/10-У3 400 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

1,20 3,90 2,5 5,5 2050 1170 2100 1705
ТСЗГЛФ-400/10-У3 2090 1170 2200 1760
ТСЗГЛ-630/10-У3 630 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

1,65 5,73 2,0 5,5 2050 1260 2000 2180
ТСЗГЛФ-630/10-У3 2100 1260 2200 2200
ТСЗГЛ-1000/10-У3 1000 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

2,15 8,40 1,5 6,0 2250 1260 2200 3150
ТСЗГЛФ-1000/10-У3 8,0 2300 1260 2200 3170
ТСЗГЛ-1250/10-У3 1250 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

2,25 10,6 1,0 6,0 2250 1260 2200 3550
ТСЗГЛФ-1250/10-У3 8,0 2300 1260 2200 3570
ТСЗГЛ-1600/10-У3 1600 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

3,20 11,3 1,0 6,0 2510 1260 2410 4660
ТСЗГЛФ-1600/10-У3 8,0 2560 1260 2410 4660
ТСЗГЛ-25000/10-У3 2500 6; 10 0,4

Д/Ун -11;

У/Ун -0

4,40 16,4 0,5 6,0 2800 1620 2420 5500
ТСЗГЛФ-2500/10-У3 8,0 2800 1620 2420 5500
ТСЗ-16/0,66-УХЛ4 16

0,38;

0,66

0,23 У/Ун -0 0,115 0,44 3,0 3,8 800 440 860 160
ТСЗ-25/0,66-УХЛ4 25

0,38;

0,66

0,23 У/Ун -0 0,155 0,60 3,0 3,8 810 440 940 195
ТСЗ-40/0,66-УХЛ4 40

0,38;

0,66

0,23 У/Ун -0 0,22 0,88 3,0 3,8 880 440 980 240
ТСЗ-63/0,66-УХЛ4 63

0,38;

0,66

0,23 У/Ун -0 0,29 1,28 3,0 3,8 920 440 1100 310
ТСЗ-100/0,66-УХЛ4 100

0,38;

0,66

0,23 У/Ун -0 0,39 1,45 3,0 3,8 980 550 1120 460
ТСЗ-160/10 160 6; 10 0,23; 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,70 2,70 4,0 5,5 1800 950 1700 1400
ТСЗ-250/10 250 6; 10

0,23; 0,4;

0,69

У/Ун -0;

Д/Ун -11

1,00 3,80 3,5 5,5 1850 1000 1850 1800
ТСЗ-400/10 400 6; 10

0,23; 0,4;

0,69

У/Ун -0;

Д/Ун -11

1,30 5,40 3,0 5,5 2250 1000 2160 2400
ТСЗ-630/10 630 6; 10

0,4;

0,69

У/Ун -0;

Д/Ун -11

2,00 7,30 1,5 5,5 2250 1000 2300 3400
ТСЗ-1000/10 1000 6; 10

0,4;

0,69

У/Ун -0;

Д/Ун -11

3,00 11,20 1,5 5,5 2400 1350 2550 4600
ТСЗ-1600/10 1600 6; 10

0,4;

0,69

У/Ун -0;

Д/Ун -11

4,20 16,00 1,5 5,5 2650 1350 3200 6500
ТМ-25/10 25 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,13 0,6 3,2 4,5 1120 460 1225 380
ТМ-40/10 40 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,175 0,88 3,0 4,5 1120 480 1270 485
ТМ-63/10 63 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,24 1,28 2,8 4,5 1120 560 1400 600
ТМ-100/10 100 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,33 1,97 2,6 4,5 1200 800 1470 720
ТМ-160/10 160 6; 10 0,4

У/Ун -0;

Д/Ун -11

0,51 2,65 2,4 4,5 1220 1020 1600 1100
0,69 3,10 6,5
ТМ-250/10 250 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 0,74 3,7 2,3 6,5 1310 1050 1760 1425
0,69 Д/Ун -11 4,2 6,5
ТМЗ-250/10 250 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 0,75 3,7 2,3 4,5 1800 1400 1750 1700
ТНЗ-250/10 2000

ТМ-400/10;

ТМН-400/10

400 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 0,95 5,5 2,1 4,5 1400 1080 1900 700 1900
0,69 Д/Ун -11 5,9
ТМЗ-400/10 400 6; 10 0,4; 0,69 У/Ун -0; Д/Ун -11 0,92 5,5 2,1 4,5 1860 2000 1400 2100
ТНЗ-400/10 2600

ТМ-630/10;

ТМН-630/10

630 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 1,31 7,6 2,0 5,5 1750 1275 2150 3000
0,69 Д/Ун -11 8,5
ТМЗ-630/10 630 6; 10 0,4; 0,69 У/Ун -0; Д/Ун -11 1,42 7,6 1,8 5,5 2000 2190 1400 2900
ТНЗ-630/10 3400
ТМ-1000/10 1000 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 2,45 12,2 1,4 5,5 2700 1750 3000 1000 5000
0,69 Д/Ун -11 11,6
ТМН-1000/10 1000 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 2,45 12,2 1,4 5,5 3450 1000 3400 2000 8000
0,69 Д/Ун -11
ТМЗ-1000/10 1000 6; 10 0,4; 0,69 У/Ун -0; Д/Ун -11 2,45 10,6 1,4 5,5 2300 232 1500 4170
ТНЗ-1000/10 5600

ТМ-1600/10;

ТМН-1600/10

1600 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 3,30 18,0 1,3 5,5 2450 2300 3400 7000
0,69 Д/Ун -11 3700 1850 4000 9600
ТМЗ-1600/10 1600 6; 10 0,4; 0,69 У/Ун -0; Д/Ун -11 3,30 18,0 1,3 5,5 2700 2650 1600 6500
ТНЗ-1600/10 8000
ТМ-2500/10 2500 6; 10 0,4; 0,69 Д/Ун -11 4,60 26,0 1,0 5,5 3500 2260 3600 8000
ТМН-2500/10 2500 6; 10 0,4; 0,69

Д/Ун -11;

У/Д-11

4,60 23,5 1,0 5,5 3650 2230 4000 12200
ТМЗ-2500/10 2500 6; 10 0,4; 0,69

Д/Ун -11;

У/Ун -0

4,60 24,0 1,0 5,5 2900 2900 1800 10000
ТНЗ-2500/10 12000
ТМГ11-400/10-У1 400 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 0,83 5,4 0,8 4,5 1350 855 1415 325 1255
ТМГ11-630/10-У1 630 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 1,06 7,45 0,6 5,5 1545 1000 1540 450 1860
ТМГ11-1000/10-У1 1000 6; 10 0,4 У/Ун -0; Д/Ун -11 1,4 10,8 0,5 5,5 1720 1135 1860 795 2750
ТМГ11-1250/10-У1 1250 6; 10 0,4 Д/Ун -11 1,65 13,5 0,5 6,0 1825 1130 2020 875 3250
ТМГ11-1600/10-У1 1600 6; 10 0,4 Д/Ун -11 2,15 16,5 0,4 6,0 2180 1260 2170 1300 4250
ТМГСУ-25/10-У1 25 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,115 0,60 2,8 5,5 900 530 930 65 280
ТМГСУ-40/10-У1 40 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,115 0,88 2,6 4,5 900 560 1000 98 370
ТМГСУ-63/10-У1 63 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,22 1,28 1,8 4,5 940 730 1020 130 420
ТМГСУ-100/10-У1 100 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,27 1,97 1,2 4,5 1000 720 1180 152 540
ТМГСУ-160/10-У1 160 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,41 2,60 1,0 4,5 1120 750 1200 175 680
ТМГСУ-250/10-У1 250 6; 10 0,4 У/Ун -0 0,58 3,70 0,8 4,5 1220 840 1240 250 950

Примечание: 1. ТСЗГЛ, ТСЗГЛФ – трехфазные сухие трансформаторы с геафоливой литой изоляцией, класс нагревостойкости изоляции – F (геафоль – эпоксидный компаунд с кварцевым наполнителем): ТСЗГЛ – вводы ВН внутри кожуха; ТСЗГЛФ – вводы ВН выведены на фланец, расположенный на торцевой поверхности кожуха. 2. ТМГ – трехфазный масляный герметичный трансформатор. 3. ТМГСУ – трехфазный масляный герметичный с симметрирующим устройством трансформатор, обеспечивающий поддержание симметричности фазных напряжений в сетях потребителей с неравномерной пофазной нагрузкой. Сопротивление нулевой последовательности этих трансформаторов в среднем в три раза меньше, чем у трансформаторов без симметрирующего устройства.


Приложение 23

Планы двухтрансформаторных цеховых КТП

Рис. 1. План двухтрансформаторной КТП однорядного расположения со стационарными выключателями

Размеры двухтрансформаторной КТП однорядного расположения со стационарными выключателями

Наименование Условные обозначения размера, мм
A B C Д
КТП-250кВА 850 800 800 В зависимости от типа вводной панели РУНН 800 В зависимости от типа вводного шкафа УВН
КТП-400 кВА 1000 1000 800 800
КТП-630 кВА 1100 1250 800 800
КТП-1000 кВА 1250 1350 800 800
КТП-1600 кВА 1300 1800 800 (1120) 1120 (800)
КТП-2500 кВА 1400 1900 1120 1120 (800)

Рис. 2. План двухтрансформаторной КТП однорядного расположения с выдвижными выключателями


Размеры двухтрансформаторной КТП однорядного расположения с выдвижными выключателями

Наименование Условные обозначения размера (мм)
A B Д Шкафы с выключателями серии "ВА" и "Электрон" Шкафы с выключателями фирмы "Merlin Gerin"
C L H C L H
В зависимости от типа вводного шкафа РУНН В зависимости от типа вводного шкафа РУНН
КТП-250кВА 850 800 800 В зависимости от типа вводного шкафа УВН 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-400 кВА 1000 1000 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-630 кВА 1100 1250 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-1000 кВА 1250 1350 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-1600 кВА 1300 1800 1120(800) 800(1120) 1500 2400 1000 1200 2300
КТП-2500 кВА 1400 1900 1120(800) 1120 1500 2400 1000 1200 2300

Рис. 3. План двухтрансформаторной КТП двухрядного расположения левого исполнения со стационарными выключателями


Размеры двухтрансформаторной КТПдвухрядного расположения левого исполнения со стационарными выключателями

Наименование Условные обозначения размера, мм
A B C Д
КТП-250кВА 850 800 800

В зависимости от типа

вводной панели РУНН

800

В зависимости от типа

вводного шкафа УВН

КТП-400 кВА 1000 1000 800 800
КТП-630 кВА 1100 1250 800 800
КТП-1000 кВА 1250 1350 800 800
КТП-1600 кВА 1300 1800 800 (1120) 1120 (800)
КТП-2500 кВА 1400 1900 1120 1120 (800)

Рис. 4. План двухтрансформаторной КТП двухрядного расположения правого исполнения с выдвижными выключателями


Размеры двухтрансформаторной КТП двухрядного расположения правого исполнения с выдвижными выключателями

Наименование Условные обозначения размера (мм)
A B Д Шкафы с выключателями серии "ВА" и "Электрон" Шкафы с выключателями фирмы "Merlin Gerin"
C L H C L H
В зависимости от типа вводного шкафа РУНН В зависимости от типа вводного шкафа РУНН
КТП-250 кВА 850 800 800 В зависимости от типа вводного шкафа УВН 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-400 кВА 1000 1000 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-630 кВА 1100 1250 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-1000 кВА 1250 1350 800 800 1200 2300 1000 1200 2300
КТП-1600 кВА 1300 1800 1120(800) 800(1120) 1500 2400 1000 1200 2300
КТП-2500 кВА 1400 1900 1120(800) 1120 1500 2400 1000 1200 2300

Приложение 24

Технические характеристики магистральных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением до 660 В, частотой 50–60 Гц

Характеристики Тип шинопровода

ШМА

А73УЗ

ШМА

А73ПУЗ

ШМА 68-НУЗ
Номинальный ток 1600 1600 2500 4000
Электродинамическая стойкость (амплитудное значение), iуд.доп , кА, не менее 70 90 70 100
Термическая стойкость, iтс , кА 20 35 35 50

Сопротивление на фазу, Ом/км:

активное при температуре 20 °С, r0

индуктивное, x0

0,031

0,022

0,031

0,022

0,02

0,02

0,013

0,015

Сопротивление петли фаза - нуль (полное), Ом/км 0,016 0,016 –– ––
Линейная потеря напряжения на 100 м при номинальном токе (нагрузка сосредоточена в конце линии, cosφ= 0,8), ΔUлш , В 11,5 11,5 13,5 16,5
Поперечное сечение прямой секции (ширина×высота), мм2 300×160 300×160 444×215 44×295
Степень защиты IP20 IP20 IP20 IP20
Типы автоматических выключателей, установленных в ответвительных секциях

А3734С, 400 А, 660 В

А3744С, 630 А, 660 В

А3736Ф, 400 А, 380 В

А3736Ф, 630 А, 380 В


Приложение 25

Технические характеристики комплектных распределительных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением 380/220 В, частотой 50–60 Гц

Характеристики Тип шинопровода
ШРА 73УЗ ШРМ 73УЗ
Номинальный ток 1600 1600 2500 100
Электродинамическая стойкость (амплитудное значение), iуд.доп , кА, не менее 15 25 35 10
Термическая стойкость, iтс , кА 7 10 14 7

Сопротивление на фазу, Ом/км:

активное при температуре 20 °С, r0

индуктивное, x0

0,21

0,21

0,15

0,17

0,10

0,13

––

––

Линейная потеря напряжения на 100 м при номинальном токе (нагрузка распределена равномерно, cosφ= 0,8), ΔUлш , В 6,5 8 8,5 ––
Поперечное сечение прямой секции (ширина×высота), мм2 260×80 284×95 284×125 70×80
Степень защиты IP32 IP32 IP32 IP32

Типы коммутационно-защитной аппаратуры, установленной в ответвительных коробках:

Предохранители

Автоматические выключатели (ток, А)

ПН2-100

А3710 (160)

А3120 (100)

АЕ2050

(100)

ПН2-100

А3710 (160)

А3720 (250)

А3120

(100)

АЕ2050 (100)

ПН2-100

А3710 (160)

А3720 (250)

А3120

(100)

АЕ2050 (100)

На ток 25А

АЕ2033(25)

Наличие ответвительных коробок с разъединителями на токи:

160 А

250А

Есть

Нет

Есть

Есть

Есть

Есть


Приложение 26

Технические характеристики шкафов распределительных с плавкими предохранителями

Тип Номинальный ток шкафа, А Тип и количество групп предохранителей на отходящих линиях Схема
ШРС1 ШР11

НПН-2

Iн = 60 А

ПНП-31

ПН2-100

ППН-35

ПН2-250

1 2 3 4 5 6 7
-20У3 -73701-22У3, УХЛ3 250 5

Рис. 2а

-50У3 -73701-54У2 200
-21У3 -73702-22У3, УХЛ3 250 5
-51У3 -73702-54У2 200
-22У3 -73703-22У3, УХЛ3 250 2 3
-52У3 -73703-54У2 200
-23У3 -73504-22У3, УХЛ3 400 8

Рис. 2б

-53У3 -73504-54У2 320
-24У3 -73505-22У3, УХЛ3 400 8
-54У3 -73505-54У2 320
-73506-22У3, УХЛ3 400 8
-73506-54У2 320
-73707-22У3, УХЛ3 400 3 2
-73707-54У2 320
-27У3 400 5 2
-57У3 320
-26У3 -73708-22У3, УХЛ3 400 5
-56У3 -73708-54У2 320
-25У3 -73509-22У3, УХЛ3 400 4 4 Рис. 2б
-55У3 -73509-54У2 320
-28У3 -73510-22У3, УХЛ3 400 2 4 2
-58У3 -73510-54У2 320
-73511-22У3, УХЛ3 400 6 2

Рис. 2в

-73511-54У2 320
-73512-22У3, УХЛ3 400 8
-73512-54У2 320
-73513-22У3, УХЛ3 400 8
-73513-54У2 320
-73514-22У3, УХЛ3 400 8
-73514-54У2 320
-73515-22У3, УХЛ3 400 4 4
-73515-54У2 320
-73516-22У3, УХЛ3 400 2 4 2
-73516-54У2 320
-73517-22У3, УХЛ3 400 6 2
-73517-54У2 320
-73518-22У3, УХЛ3 400

8

Рис. 2г

-73518-54У2 320
-73519-22У3, УХЛ3 400 8
-73519-54У2 320
-73520-22У3, УХЛ3 400 8
-73520-54У2 320
-73521-22У3, УХЛ3 400 4 4
-73521-54У2 320
-73522-22У3, УХЛ3 400 2 4 2
-73522-54У2 320
-73523-22У3, УХЛ3 400 6 2
-73523-54У2 320

Примечание:

1. Схема ШР11-73707; ШР11-73708 соответствует рис. 2а.

2. Степень защиты распределительных пунктов IP22, IP44.


Приложение 27

Технические данные распределительных силовых пунктов ПР-11

Наличие и тип вводного выключателя

Номинальный ток ввода,

Iн ввода , А

Количество автоматических

выключателей для отходящих линий

однополюсных

ВА 47-100-1

трехполюсных

ВА 47-100

с тепловыми расцепителями на ток

Iнтр = 10 ÷ 100 А

1 2 3 4
250

6

8

ВА 88-39
400 18

ВА 88-39
400

6

ВА 88-39
400

12

2

ВА 88-39
400

6

4

ВА 88-39
400

24

ВА 88-39
400 8
ВА 88-39
400

18

2

ВА 88-39
400

12

4

ВА 88-39
400

6

6

ВА 88-39
400

30

ВА 88-39
400

10

ВА 88-39
400 24 2
ВА 88-39
400 18 4
400 12 6
ВА 88-39
400 6 8
ВА 88-39
250 4
ВА 88-39
400 6
ВА 88-39
630 8
ВА 88-39
630 12
ВА 88-39

Примечание. Степень защиты распределительных пунктов IP21, IP54.


Приложение 28

Технические данные распределительных силовых пунктов ПР8501 с трехполюсными АВ

Наличие и тип вводного выключателя Номинальный ток ввода, Iн , А Количество трехполюсных АВ на отходящих линиях
ВА 51-31 ВА 51-35
с тепловыми расцепителями на ток, А
16 ÷ 100 100 ÷ 250
160 4
6
250 4
6
8
10
ВА 51-33 160 2
4
6
ВА 51-35 250 4
6
8
10
630 6
ВА 51-39
8
ВА 51-39
10
ВА 51-39
12
ВА 51-39
4
ВА 51-39
2 2
ВА 51-39
4 2
ВА 51-39
6 2
ВА 51-39
8 2

Приложение 29

Технические данные силовых распределительных пунктов серии ПР8503

Наличие и тип вводного выключателя Номинальный ток ввода , А Количество и тип автоматических выключателей на отходящих линиях

ВА 57-31 с

или АЕ2040-10БС

с

ВА 57-35

с

1 2 3 4
ВА 57-39 (ВА 52-39)

320;

400;

500

6; 8; 10; 12
ВА 57-39 (ВА 52-39) 4, 6
ВА 57-39 (ВА 52-39) 2 2
ВА 57-39 (ВА 52-39) 4 2
ВА 57-39 (ВА 52-39) 6 2
ВА 57-39 (ВА 52-39) 8 2
ВА 57-39 (ВА 52-39) 2 4
ВА 57-39 (ВА 52-39) 4 4
ВА 57-35

100;

125;

160;

200

6
ВА 57-35 8
ВА 57-35 10
ВА 57-35 4
12
ВА 57 Ф35с

ВА 61-29-1В

(однополюсный)

с

ВА 57-39 (ВА 52-39)

320;

400;

500

4 24; 18; 121)
ВА 57-39 (ВА 52-39) 2 24; 18; 121)
ВА 57-39 (ВА 52-39) 48; 361)
ВА 57Ф35

100;

125;

160;

200

48; 361)

Примечание:

1. Возможна замена трех однополюсных выключателей ВА 61-29-1 на один трехполюсный ВА 61-29-3.

2. Степень защиты распределительных пунктов IP21, IP54.


Приложение 30

Допустимые токовые нагрузки кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией на напряжение 0,66 кВ, 1 кВ

Номиналь-

ное

сечение

жилы, мм2

Допустимые токовые нагрузки кабелей, А
одножильных двухжильных трехжильных

с алюминиевой

жилой

с медной жилой с алюминиевой жилой с медной жилой

с алюминиевой

жилой

с медной жилой
на воздухе в земле на воздухе в земле на воздухе в земле на воздухе в земле на воздухе в земле на воздухе в земле

1,5

2,5

4

6

10

16

25

35

50

70

95

120

150

185

240

30

40

51

69

93

122

151

189

233

284

330

380

436

515

32

41

52

68

83

113

136

166

200

237

269

305

343

396

29

40

53

67

91

121

160

197

247

318

386

450

521

594

704

32

42

54

67

89

116

148

178

217

265

314

358

406

455

525

25

34

43

58

77

103

127

159

33

43

54

72

94

120

145

176

24

33

44

56

76

101

134

166

208

33

44

56

71

94

123

157

190

230

21

29

37

50

67

88

109

136

167

204

236

273

313

369

28

37

44

59

77

100

121

147

178

212

241

274

308

355

21

28

37

49

66

87

115

141

177

226

274

321

370

421

499

28

37

48

58

77

100

130

158

192

237

280

321

363

406

468


Приложение 31

Допустимые токовые нагрузки трехжильных кабелей с СПЭ-изоляцией напряжением 1 кВ

Номинальное

сечение жилы, мм2

Допустимые токовые нагрузки кабелей при прокладке на воздухе при температуре

окружающей среды 25 °C и в земле при температуре окружающей среды 15 °C

с медными жилами с алюминиевыми жилами
в земле на воздухе в земле на воздухе
4 50 40 39 31
6 61 53 46 40
10 87 76 67 58
16 113 101 87 78
25 147 133 113 102
35 178 164 137 126
50 217 205 166 158
70 268 262 201 194
95 316 318 240 237
120 363 372 272 274
150 410 429 310 317
185 459 488 384 363
240 529 579 401 428

Примечание:

1. Марки кабелей: АПвВГ (ПвВГ); АПвБбШв (ПвВбШв); АПвВнг-LS (ПвВнг-LS); АПвВбШнг-LS (ПвВбШнг-LS); АПвБбШп (ПвБбШп); АПвВбШпг (ПвВбШпг).

2. Во взрывоопасных зонах классов В-I, В-Iа может прокладываться кабель марки ПвБбШнг-LS; во взрывоопасных зонах классов В-Iб, В-Iг, В-II, В-IIа – кабели марок АПвВнг-LS, ПвВнг-LS, АПвВбШнг-LS.


Приложение 32

Длительно допустимый ток для гибких кабелей с резиновой изоляцией напряжением 1 кВ

Сечение токопроводящей жилы, мм2 Одножильные Двухжильные Трехжильные
1,5 23 20
2,5 40 33 28
4 50 43 36
6 65 55 45
10 90 75 60
16 120 95 80
25 160 125 105
35 190 150 130
50 235 185 160
70 290 235 200

Приложение 33

Технические характеристики предохранителей

Тип предохранителя

Номинальный ток предохранителя,

, А

Номинальный ток плавкой вставки,

, А

Предельно отключаемый ток, , кА,

при напряжении

220/380 380/660
ПР2 15 6; 10; 15 1,2/0,8 0,8/0,7
60 15; 20; 25; 35; 45; 60 5,5/1,8 4,5/3,5
100 60; 80; 100 11/6,0 13/11
200 100; 125; 160; 200 11/6,0 13/11
350 200; 225; 260; 300; 350 11/6,0 13/11
600 350; 430; 500; 600 15/13 23/30
1000 600; 700; 850; 1000 15/13 23/30
НПН2 60 6; 10; 15; 20; 25; 30; 40; 60 10/ –
ПН2 100 31,5; 40; 50; 63; 80; 100 100
250 80; 100; 125; 160; 200; 250 100
400 200; 250; 315; 355; 400 60/40
600 315; 400; 500; 600 60/40
ППН-31 100 2; 4; 6; 8; 10; 12; 16; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100 – /50
ППН-33 160 50; 63; 80; 125; 160 – /50
ППН-35 250 125; 160; 200; 250 – /50
ППН-39 630 200; 250; 320; 400; 500; 600 – /50

Приложение 34

Классификация автоматических выключателей

Тип автоматического выключателя Число полюсов Номинальный ток, Iна , А Тип расцепителя Uна , В

Номинальный ток теплового расцепителя,

Iнтр , А

Характеристика срабатывания электромагнитного расцепителя, Iнэр , А

Отключающая способность

Iо , кА

Уставка УЗО при его наличии, mА
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ВА51 3 25 ÷ 630 Комбинированный 380/660 0,3 ÷ 630 3÷14Iнтр 1,5 ÷ 35
ВА61 1;2;3;4 63 Комбинированный 380 0,5 ÷ 63 B,C, D 1,5 ÷ 30 10;30;100;300
ВА69 3 63 ÷100 Комбинированный 380 2 ÷ 100 С 4,0 ÷ 6,0
ВА47 1;2;3;4 63 ÷ 100 Комбинированный 220/380 0,5 ÷ 100 B,C, D 3,0 ÷ 10 10;30; 100;300
АД 2,4 63 Комбинированный 220/380 6 ÷ 63 С 4,5 10;30;100; 300
ВА 63 премиум 1;2; 3;4 63 Комбинированный 380 1 ÷ 63 С 10
ВА57 3 100 ÷ 630 Комбинированный 380/660 16 ÷ 630 4000÷5000 3,0 ÷ 40
ВА88 3; 4 125 ÷ 1600 Комбинированный 380 12,5 ÷ 1600 500;10Iнтр , регулируемый 25 ÷ 50
ВА52 3 100 ÷ 630 Комбинированный 380/660 16 ÷ 630 3;7;10Iнтр 8,0 ÷ 40
ВА53 3 400 ÷ 1600 Полупроводниковый 380/660 160 ÷ 1600 2;3;5;7;10 20 ÷ 36
ВА55 3 400÷ 1600 Полупроводниковый 380/660 160 ÷ 1600 2;3;5;7; 10 18 ÷ 40
ВА99 3; 4 125 ÷1600 Комбинированный 380 12,5 ÷ 1600 500;10Iнтр , регулируемый 35 ÷ 50

Приложение 35

Характеристики автоматических выключателей

Тип автоматического выключателя Число полюсов Номинальный ток, Iна Тип расцепителя Номинальный ток теплового расцепителя, Iнтр Характеристика срабатывания электромагнитного расцепителя, Iнэр , А

Отключающая способность,

Iо , кА

Уставка УЗО при его наличии, mА
Uh = 380 В Uh = 660 В
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ВА 51-25 25 Комбинированный 0,3;0,4;0,5;0,6; 0,78; 1,0; 1,25;1,6 7; 10Iнтр 3 3
1,5 1,5
2,0; 2,5; 3,15; 4;5 2 2
ВА51Г-25 6,3; 8 14Iнтр 2,5 2
10; 12,5 3,8
16; 20; 25

ВА 47-29

(ВА 47-63)

1; 2; 3; 4 63 Комбинированный 0,5;1;1,6;2;2,5;3;4;5;6,3;10;13;16;20;25;32;40;50;63 B, C, D 4,5
ВА 61-29 1; 2; 3; 4 63 Комбинированный 0,5; 1; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6,3; 8 B, C, D 1,5 10;30;100;300
10; 12,5; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63 3
ВА 69-29 3 63 Комбинированный 2; 4; 6; 10; 16; 20; 25; 31,5; 40 C 4
50; 63 4

ВА 51-31;

ВА51Г-31

1; 3 100 Комбинированный 6,3; 8 3; 7; 10Iнтр 2 1,5
10; 12,5 2,5 2
16; 20; 25 3,8
31,5; 40; 50; 63 6 4
80; 100 7

ВА 52-31;

ВА52Г-31

3 100 Комбинированный 16; 20; 25 3,;7; 10Iнтр 12 8
31,5; 40 15
50; 63 18 10
80; 100 25
ВА 57-31 3 100 Комбинированный 16 400 4 3
20 6
25 25
31,5

4

6

40
50; 63 800
80; 100 1200
ВА 47-100 3 100 Комбинированный 16; 20; 25; 35; 40; 50; 63; 80; 100 С и D 10 10;30;100;300
ВА 47+N 2 32 Комбинированный 6;8;10; 12,5;16;20;25;32 С 3
ВА 63 премиум 1;2;3;4 63 Комбинированный 1; 2; 3; 4; 5; 6; 10; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63 C 10
АД-12 2 63 Комбинированный 6; 10; 16; 25; 32; 40; 50; 63 C

4,5

(230 В)

10;30;100;300
АД-14 2 63 Комбинированный 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63 C 4,5 30; 100; 300
ВД 1-63 (УЗО) 2 63 16; 25; 32; 40; 50; 63 10;30;100;300
ВД 1-63 (УЗО) 4 63 16; 25; 32; 40; 50; 63 30; 100; 300

ВА 51-33

ВА 51Г-33

3 160 Комбинированный 80; 100; 125; 160 10Iнтр 12,5 9

ВА 52-33

ВА 52Г-33

3; 4 160 Комбинированный 80; 100 10Iнтр 28 12
125; 160 35
ВА 88-32 3; 4 125 Комбинированный 12,5; 16; 20; 25; 32; 40 500 25
50; 63; 80; 100; 125 10Iнтр
ВА 99/125 3; 4 125 Комбинированный 12,5; 16; 20; 25; 32; 40 500 35
50; 63; 80; 100; 125 10Iнтр
ВА 88-33 3; 4 160 Комбинированный 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160 10Iнтр 35
ВА 99/160 3; 4 160 Комбинированный 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160 10Iнтр 35
ВА 51-35 3 250 Комбинированный 80; 100; 125; 160; 200; 250 12Iнтр 15
ВА 52-35 3 250 Комбинированный 80; 100; 125; 160; 200; 250 12Iнтр 30 15
ВА 57-35 3 250 Комбинированный 16 320 3,5 3,5
20 6 5,5
25 9 6
31,5; 40; 50 630 10 9
63 1250 15 12
80 25 15
100 30
125 35 18
160 1600 40
200; 250 2500

ВА 88-35

ВА 99/250

3; 4 250 Комбинированный 125; 160; 200; 250 10Iнтр 35
ВА 51-37 3 400 Комбинированный 250; 320; 400 10Iнтр 25 12
ВА 52-37 3 400 Комбинированный 250; 320; 400 10Iнтр 30 18

ВА 53-37

ВА 55-37

3 400 Комбинированный 160; 250; 400 2; 3; 5; 7; 10 20 20
ВА 88-37 3; 4 400 Комбинированный 250; 315; 400 10Iнтр 35
ВА 99/400 3; 4 400 Комбинированный 250; 315; 400 10Iнтр 50
ВА 51-39 3 630 Комбинированный 400; 500; 630 10Iнтр 35 20
ВА 52-39 3 630 Комбинированный 250; 320; 400; 500; 630 10Iнтр 40 20

ВА 53-39

ВА 55-39

3 630 Полупроводниковый 160; 250; 400; 630 2, 3, 5, 7, 10 25 25
ВА 57-39 3 630 Комбинированный 320 3200 25
400 2000; 4000
500 2500; 5000 40 18
630 3200; 5000
ВА 88-40 3; 4 800 Комбинированный 400; 500; 630; 800 10Iнтр 35
ВА 99/800 3; 4 800 Комбинированный 400; 500; 630; 800 10Iнтр 50

ВА 53-41

ВА 55-41

3 1000 Полупроводниковый 400; 630; 800; 1000 2; 3; 5; 7 25 25

ВА 53-43

ВА 55-43

3 1600 Полупроводниковый 1000; 1250; 1600 2; 3; 5 36 36

ВА 88-43

ВА 99/1600

3; 4 1600 Комбинированный 800; 1000; 1250; 1600 Регулируемая 50
ВА 75-45 3 2500 Полупроводниковый 1600; 2000; 2500 2; 3; 5; 7 36 36
ВА 75-47 3 4000 Полупроводниковый 2500; 3000; 3500; 4000 2; 3; 5 45 45
Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:39:55 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
22:46:37 28 ноября 2015

Работы, похожие на Учебное пособие: Проектирование внутрицехового электроснабжения Разработка проекта

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150631)
Комментарии (1838)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru