Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Дипломная работа: Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината

Название: Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Добавлен 00:53:07 14 декабря 2010 Похожие работы
Просмотров: 131 Комментариев: 1 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Андатпа

Бұл дипломдық жұмыста берілген тапсырмаға сәйкес « » тақырыбы бойынша жоба жасалды.

Цехтың және зауыттың электрлік және жарықтандыру жүктемелеріне есептеу жұмыстары жүргізілді. Электрмен жабдықтау сұлбасы жасалды, барлық техникалық жабдықтар тексеріп, оларға таңдау жүргізілді.

Келесі тараулар орындалды: өміртіршілік қауіпсіздігі, экономикалық және арнайы бөлімдер.


Аннотация

В дипломной работе, согласно заданию, разработан проект на тему: «Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината».

Был произведен расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха соответственно. Разработана схема электроснабжения, произведен выбор и проверка всего технического оборудования.

Выполнены разделы: безопасность жизнедеятельности, экономическая и специальные части.


1 Основная часть. Проектирование электроснабжения отделочной фабрики текстильного комбината

1.1 Технологический процесс производства

Основными цехами текстильного комбината являются: корпус сновальный, корпус «медио», корпус «утка», крутильный корпус, прядильные корпуса, красильные корпуса, деревообрабатывающий цех, компрессорная.

Электроцех, ремонтно-механический цех, котельная, склады готовой продукции и вспомогательных материалов, ЦЗЛ относятся к вспомогательным цехам.

Исходным материалом является хлопок, который поставляется с Центрального Казахстана и стран Средней Азии. Хлопок поступает на склад вспомогательных материалов, откуда в свою очередь поставляется в корпус сновальный, где из хлопка вытягивают и скручивают нити. Далее в корпусах «медио» и «утка» скручивают нити разной прочности и толщины для производства ткани. Следующей стадией производства является окраска нитей в красильных корпусах и отправка их в прядильные корпуса. Далее готовые ткани отправляют в компрессорные, где продукция прессуется в рулонах и отвозится на склад готовой продукции.

Так же на территории комбината находятся:

Механический цех, предназначенный для ремонта оборудования всех цехов комбината.

Электроцех с электроремонтным отделением.

Деревообрабатывающий цех, где производят катушки для нитей.

Центральная заводская лаборатория, в которой производят анализы всего технологического процесса производства тканей и нитей.

Заводоуправление, где размещается дирекция, техническая, административно-финансовая, снабженческая и хозяйственная части.

1.2 Исходные данные на проектирование

1. Схема генерального плана завода (лист 1).

2. Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы неограниченной мощности, на которой установлены два трёхобмоточных трансформатора мощностью по 63 МВА, напряжением 115/37/6,3кВ. Мощность к.з. на стороне 115 кВ равна 1200 МВА. Трансформаторы работают раздельно.

3. Сведения об электрических нагрузках по цехам завода.

4. Расстояние до фабрики 6,6 км.

5. Завод работает в три смены.

Таблица 1.1 - Электрические нагрузки отделочной фабрики

№ по плану

Наименование

Кол-во эл. приемников n, шт

Установленная мощность, кВт

одного эл. приемника Рн

суммарнаяS Р н

1

Склад суровья

15

1-12

80

2

Подготовительный отдел

20

1-30

210

3

Выварная

40

1-25

210

4

Отбельный цех

50

1-35

2000

5

Белосушильный цех

26

1-30

1500

6

Столовая

25

1-32

350

7

Красильный цех

33

1-40

2200

8

Насосная: СД 6кВ

4

630

2520

9

Химстанция красильного завода

13

1-25

245

10

Электроцех

45

1-32

400

11

Механический цех

30

5-60

350

12

Склад готовой продукции

12

1-15

90

13

Сушильный отдел

24

1-60

620

14

Химстанция печатного цеха

14

1-32

200

15

Печатный отдел

42

1-35

1500

16

Мыльно-Промывной отдел

22

1-20

200

17

Отдел подготовки ткани под печать

35

1-30

600

18

Отделочно мерильный цех

45

1-55

1300


1.3 Проектирование электроснабжения механического цеха

Таблица 1.2 - Электрические нагрузки в механическом цехе

№№ по плану

Наименование оборудования

Уст. мощн. кВт

Кол-во эл. приемников (шт)

Коэффициенты

КИ

Cosφ

1

2

4

5

6

1,2

Краны с ПВ-25%

18,3

2

0,1

0,5

3,4

Заточный

4

2

0,15

0,5

5

Вертикально-фрезерный

9,8

1

0,25

0,65

6,7,8,9

Плоскошлифовальный

13,4

4

0,25

0,65

10,11,12,13,14,15

Токарно-револьверные

10,85

6

0,25

0,65

16,17,18,19,20

Токарно-винторезные

18,62

5

0,25

0,65

21,22

Сверлильный

5,75

2

0,15

0,5

23,24

Пресс

5,5

2

0,4

0,8

25,26,27

Зубофрезерный

8,5

3

0,15

0,5

28

Внутришлифовальный

13,1

1

0,65

0,65

29,30

Долбежный

15,4

2

0,25

0,65

1.3.1 Расчет электрических нагрузок механического цеха

По значению электрических нагрузок выбирают и проверяют электрооборудование системы электроснабжения, определяют потери мощности и электроэнергии.

Для приемников повторно-кратковременного режима (ПКР) работы номинальную мощность определяют по паспортной мощности приведением ее к длительному режиму работы (ПВ=100%) в соответствии с формулой:

где Рпас , кВ;

- паспортная продолжительность включения в долях единицы;

tп , tв – соответственно время паузы и включения, с.

Для крана с ПВ пас = 25%.:

Расчет выполняем методом упорядоченных диаграмм на примере плоско-шлифовального станка с Рном = 13,4 кВт:

1. Номера по цеху с 6-9.

2. Количество станков – 4.

3. Суммарная номинальная мощность станков:

4. Коэффициент использования из таблицы 12.1 (Л-7): Ки = 0,12

5. Коэффициент мощности tgj = 1,16 и cosj = 0,65 (т.12.1. Л-7)

6. Среднесменная максимальная мощность:

Эффективное число электроприемников:

Питание в цехе осуществляется от следующих пунктов:

ШРА-I, ШР1,ШР2

Эффективное число электроприемников для ШРА-I:

где Р ном. max – наибольшая из мощностей i-го электроприемника, кВт.

Находим усредненный расчетный коэффициент использования:

По К и и n эф находим в таблице К р =1,45 (т.7.1, Л-17)

Расчетная активная мощность:

Расчетную реактивную мощность про методу упорядоченных диаграмм принимают равной:

при n эф £ 10 : Q р = 1,1Q ср.м ;

при n эф > 10 : Q р = Q ср.м ;

Так как n эф > 10 , то Qр = Qср.м = 44 кВар.

1.4 Расчет силовой и осветительных нагрузок фабрики

Расчет осветительной нагрузки при определении нагрузки предприятия производим упрощенным методом по удельной плотности осветительной нагрузки на квадратный метр производственных площадей и коэффициенту спроса.

По этому методу расчетная осветительная нагрузка принимается равной средней мощности освещения за наиболее загруженную смену и определяется по формуле:

Рpoco ×Руо , кВт;

Qpo =tgо ×Рро , квар,

где Кco – коэффициент спроса по активной мощности осветительной нагрузки;

tgо – коэффициент реактивной мощности, определяется по cosj ;

Руо – установленная мощность приемников освещения по цеху, определяется по удельной осветительной нагрузке на 1м2 поверхности пола известной производственной площади:

Руо =о ×F, кВт,

где F - площадь производственного помещения, которая определяется по генеральному плану завода, в м2 ;

удельная расчетная мощность в кВт на 1м2 .

Для цеха №1 (по генплану)

Рр.о = Ру.о К с = rо с = 0,01 × 960 × 0,6 = 5,76 кВт;

Qр.о = tgо ×Рро =0,5×5,76 = 2,88 кВт.

Все расчетные данные заносятся в таблицу 1.4 «Расчет осветительной нагрузки».

Расчет электрических нагрузок напряжением до 1 кВ по цехам фабрики производим также методом упорядоченных диаграмм упрощенным способом. Результаты расчета силовых и осветительных нагрузок по цехам сведены в таблицу 1.6 «Расчет силовой нагрузки отделочной фабрики текстильного комбината напряжением 0,4 кВ».


Т а б л и ц а 1.4 - Расчет осветительной нагрузки

№№ по плану

Наименование производственного помещения

Размеры помещения, длина (м) ´ ширина (м)

Площадь помещения, м2

Удельная осветительная нагрузка о, кВт/м2

Коэф. спроса, Кс

Устан. мощность освещения, Рyо, кВт

Расчетная мощность осветительной нагрузки

cosj / tgj

Рро, кВт

Qро, квар

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Склад суровья

24´40

960

0,01

0,6

9,60

5,76

2,88

0,9/0,5

2

Подготовительный отдел

29´24

696

0,014

0,8

9,74

7,80

3,90

0,9/0,5

3

Выварная

37´24

888

0,015

0,8

13,32

10,66

5,33

0,9/0,5

4

Отбельный цех

117´16

1872

0,015

0,8

28,08

22,46

11,23

0,9/0,5

5

Белосушильный цех

51´24

1224

0,015

0,8

18,36

14,69

7,34

0,9/0,5

6

Столовая

64´16

1024

0,02

0,9

20,48

18,43

9,22

0,9/0,5

7

Красильный цех

64´24

1536

0,016

0,8

24,58

19,66

9,83

0,9/0,5

8

Насосная

116´16

1856

0,013

0,7

24,13

16,89

8,44

0,9/0,5

9

Химстанция красильного цеха

44´24

1056

0,013

0,7

13,73

9,61

4,80

0,9/0,5

10

Электроцех

66´24

1584

0,017

0,8

26,93

21,54

10,77

0,9/0,5

11

Механический цех

28´40

1120

0,017

0,8

19,04

15,23

7,62

0,9/0,5

12

Склад готовой продукции

61´40

2440

0,01

0,6

24,40

14,64

7,32

0,9/0,5

13

Сушильный отдел

61´40

2440

0,015

0,8

36,60

29,28

14,64

0,9/0,5

14

Химстанция печатного цеха

104´11

1144

0,013

0,7

14,87

10,41

5,21

0,9/0,5

15

Печатный цех

104´29

3016

0,016

0,8

48,26

38,60

19,30

0,9/0,5

16

Мыльно-промывной отдел

70´40

2800

0,016

0,8

44,80

35,84

17,92

0,9/0,5

17

Отдел подготовки ткани под печать

47´14

658

0,014

0,8

9,21

7,37

3,68

0,9/0,5

18

Отделочно-мерильный цех

47´26

1222

0,016

0,8

19,55

15,64

7,82

0,9/0,5

Территория

370´170

35364

0,002

1

70,73

70,73

35,36

0,9/0,5


1.4.1 Картограмма электрических нагрузок фабрики

Картограмма электрических нагрузок представляет собой графическое измерение электрических нагрузок по цехам. Она отображается на генплане в виде кругов в масштабе отображённых электрических нагрузок. В центре этих окружностей совпадают с центрами электрических нагрузок цехов.

В зависимости от структуры энергопотребления, картограмма может быть нанесена на генплан отдельно для активной и реактивной мощности, и отдельно для низковольтной и высоковольтной нагрузки.

Низковольтная нагрузка должна наглядно показывать долю осветительной нагрузки цеха, в котором изображается в виде сектора круга соответствующего цеха.

Площадь окружности в выбранном масштабе

Pсм = π r2 × m;

r = √ Pсм / π× m;

m = Pсм / π r2 ,

где m – это масштаб для определения площади круга, который выбирается проектировщиками в зависимости от масштаба генплана и величины нагрузок предприятия.

Для изображения электрических нагрузок каждого цеха на картограмме в виде сектора круга необходимо определить угол сектора

α = PР осв / Pсм ×360

Т а б л и ц а 1.5 - Картограмма электрических нагрузок

№ цеха п/п

r = √ Pсм / π* m

α = PР осв / Pсм *360

1

r1 =4,6

α1 = 77,6

2

r2 =8,5

α2 = 30,7

3

r3 =9

α3 = 38,1

4

r4 =30

α4 = 7,3

5

r5 =24

α5 = 7,3

6

r6 =12

α6 = 38,2

7

r7 =32

α7 = 5,5

8

r8 =11

α8 = 39,6

9

r9 =27

α9 = 3,7

10

r10 =11

α10 = 50,5

11

r11 =9,9

α11 = 44,8

12

r12 =5,7

α12 = 128,4

13

r13 =16

α13 = 34

14

r14 =8,3

α14 = 43

15

r15 =26

α15 = 16,4

16

r16 =8

α16 = 160,5

17

r17 =13

α17 = 12,4

18

r18 =13

α18 = 25,4


Таблица 1.6 - Расчет силовых нагрузок по цехам фабрики

№ по плану

Наименование цеха

Кол-во ЭП n

Установленная мощность

m

Ки

cosj

tgj

Средняя

мощность

Км

Расчетные нагрузки

I, А

Pmin, кВт

Pmax, кВт

Суммарная Рн, кВт

Рсм, кВт

Qсм, квар

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

1

Склад суровья

а) силовая нагрузка

15

1

12

80

>3

0,2

0,65

1,17

16

18,7

13

1,67

26,7

18,7

б) осветительная нагрузка

5,76

2,88

ИТОГО

32,5

21,6

39,0

59,3

2

Подготовительный отдел

а) силовая нагрузка

20

1

30

210

>3

0,3

0,70

1,02

63

64,3

14

1,45

91,4

64,3

б) осветительная нагрузка

7,80

3,90

ИТОГО

99,1

68,2

120,3

183,0

3

Выварная

а) силовая нагрузка

40

1

25

210

>3

0,35

0,80

0,75

73,5

55,1

17

1,37

100,7

55,1

б) осветительная нагрузка

10,66

5,33

ИТОГО

111,4

60,5

126,7

192,7

4

Отбельный цех

а) силовая нагрузка

50

1

35

2000

>3

0,5

0,70

1,02

1000

1020,2

50

1,11

1110,0

1020,2

б) осветительная нагрузка

22,46

11,23

ИТОГО

1132,5

1031,4

1531,8

2330,1

5

Белосушыльный цех

а) силовая нагрузка

26

1

30

1500

>3

0,4

0,75

0,88

600

529,2

26

1,21

726,0

529,2

б) осветительная нагрузка

14,69

7,34

ИТОГО

740,7

536,5

914,6

1391,2

6

Столовая

а) силовая нагрузка

25

1

32

350

>3

0,4

0,90

0,48

140

67,8

22

1,24

173,6

67,8

б) осветительная нагрузка

18,43

9,22

ИТОГО

192,0

77,0

206,9

314,7

7

Красильный цех

а) силовая нагрузка

33

1

40

2200

>3

0,5

0,70

1,02

1100

1122,2

33

1,16

1276,0

1122,2

б) осветительная нагрузка

19,66

9,83

ИТОГО

1295,7

1132,1

1720,5

2617,2

8

Насосная:СД 6 Кв

а) силовая нагрузка

4

630

630

2520

<3

0,7

0,80

0,75

1764

1323,0

4

1,29

2275,6

1455,3

б) осветительная нагрузка

16,89

8,44

ИТОГО

2292,4

1463,7

2719,9

4137,4

9

Химстанция красильного завода

а) силовая нагрузка

13

1

25

245

>3

0,3

0,70

1,02

73,5

75,0

13

1,45

106,6

75,0

б) осветительная нагрузка

9,61

4,80

ИТОГО

116,2

79,8

140,9

214,4

10

Электроцех

а) силовая нагрузка

45

1

32

400

>3

0,3

0,70

1,02

120

122,4

25

1,28

153,6

122,4

б) осветительная нагрузка

21,54

10,77

ИТОГО

175,1

133,2

220,0

334,7

11

Механический цех

а) силовая нагрузка

30

5

60

350

>3

0,2

0,65

1,17

70

81,8

12

1,75

122,5

81,8

б) осветительная нагрузка

15,23

7,62

ИТОГО

137,7

89,5

164,2

249,8

12

Скалад готовой продукции

а) силовая нагрузка

12

1

15

90

>3

0,3

0,80

0,75

27

20,3

12

1,52

41,0

20,3

б) осветительная нагрузка

14,64

7,32

ИТОГО

55,7

27,6

62,1

94,5

13

Сушильный отдел

а) силовая нагрузка

24

1

60

620

>3

0,4

0,75

0,88

248

218,7

21

1,24

307,5

218,7

б) осветительная нагрузка

29,28

14,64

ИТОГО

336,8

233,4

409,7

623,3

14

Химстанция печатного цеха

а) силовая нагрузка

14

1

32

200

>3

0,3

0,70

1,02

60

61,2

13

1,45

87,0

61,2

б) осветительная нагрузка

10,41

5,21

ИТОГО

97,4

66,4

117,9

179,3

15

Печатный отдел

а) силовая нагрузка

42

1

35

1500

>3

0,5

0,75

0,88

750

661,4

42

1,13

847,5

661,4

б) осветительная нагрузка

38,60

19,30

ИТОГО

886,1

680,7

1117,4

1699,7

16

Мыльно-промывной отдел

а) силовая нагрузка

22

1

20

200

>3

0,3

0,70

1,02

60

61,2

20

1,34

80,4

61,2

б) осветительная нагрузка

35,84

17,92

ИТОГО

116,2

79,1

140,6

213,9

17

Отдел подготовки ткани под печать

а) силовая нагрузка

35

1

30

600

>3

0,3

0,70

1,02

180

183,6

35

1,19

214,2

183,6

б) осветительная нагрузка

7,37

3,68

ИТОГО

221,6

187,3

290,1

441,3

18

Отделочно-мерильный цех

а) силовая нагрузка

45

1

55

1300

>3

0,3

0,70

1,02

390

397,9

45

1,19

464,1

397,9

б) осветительная нагрузка

15,64

7,82

ИТОГО

479,7

405,7

628,3

955,7

19

Освещение территории

70,73

35,36

79,1

Итого по заводу на шинах 0,4 кВ

6297,2

4945,3

8006,9

12179,6


1.5 Выбор числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности на напряжение 0,4 кВ

Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов возможно только путем технико-экономических расчетов с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения потребителей; компенсации реактивных нагрузок на напряжении до 1кВ; перегрузочной способности трансформаторов в нормальном и аварийном режимах; шага стандартных мощностей; экономичных режимов работы трансформаторов в зависимости от графика нагрузки.

Данные для расчета:

Рp0,4 = 6297,2 кВт;

Qp0,4 = 4945,3 квар;

Sp0,4 = 12179,6 кВА.

Отделочная фабрика текстильного комбината относится ко 2 категории потребителей, завод работает в три смены, следовательно, коэффициент загрузки трансформаторов Кзтр =0,8.

При плотности нагрузки напряжением 380 В до 0,5 кВА/м2 принимаем трансформатор мощностью Sнт =1600 кВА.

Для каждой технологически концентрированной группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности минимальное их число, необходимое для питания наибольшей расчетной активной нагрузки, рассчитывается по формуле:

,


где Рр 0,4 – суммарная расчетная активная нагрузка;

кз – коэффициент загрузки трансформатора;

Sнт – принятая номинальная мощность трансформатора;

DN – добавка до ближайшего целого числа

Экономически целесообразное число трансформаторов определяется по формуле:

Nт.э = Nmin + m,

где m – дополнительное число трансформаторов;

Nт.э - определяется удельными затратами на передачу реактивной мощности с учетом постоянных составляющих капитальных затрат З*п/ст

З*п/ст = 0,5; кз = 0,8; Nmin = 6; DN = 0,761.

Тогда из справочника по кривым определяем m, для нашего случая m =1, значит Nт.э =5+1=6 трансформаторов.

По выбранному числу трансформаторов определяют наибольшую реактивную мощность Q1 , которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ, определяется по формуле:

Рисунок 1.1

Из условия баланса реактивной мощности на шинах 0,4 кВ определим величину Qнбк1 :

Qнбк 1 +Q1 =Qр 0,4 , отсюда

Qнбк 1 = Qр 0,4 - Q1 =4945,3 – 4396,3 = 549 квар

Дополнительная мощность Qнбк2 НБК для данной группы трансформаторов определяется по формуле

Qнбк 2 =Qр 0,4 - Qнбк 1 - Nт э Sнт 4945,3549 – 0,5 66403,7 квар

где 5 расчетный коэффициент;

=К1 К2 , сх. питания ТП).

К1=14; К2=40 - для трансформаторов мощностью Sнт6кВА согласно /таблице 2.1.,2.2., 13/.

Так как Qнбк2 <0, то принимаю Qнбк2 =0, отсюда следует, что

Qнбк =Qнбк 1 +Qнбк 2 = 549 + 0 = 549 квар.

Определим мощность одной батареи конденсаторов, приходящуюся на каждый трансформатор:

Выбираем конденсатор НБК типа УКБН-0,38-100-150У30.

На основании расчетов составляем таблица 1.7 – «Распределение нагрузок цехов по ТП».






Т а б л и ц а 1.7 - Распределение низковольтной нагрузки по цеховым ТП

№ТП, Sн.тр, QНБК

№ цехов

РР0,4, кВт

QР0,4, квар

SР0,4, кВA

Кз

Ки

1

2

3

4

5

6

ТП1 (2х1600)

Σ Sн =3200 кВА

1

2

3

4

5

осв.

32,5

99,1

111,35

1132,46

740,69

132,09

21,6

68,2

60,45

1031,44

536,49

71,37

39,00

120,32

126,70

1531,78

914,57

150,14

Σ ТП1, кВт

2248,22

1789,51

2873,47

1,25633

ТП2 (2х1600)

Σ Sн =3200 кВА

6

7

осв

9

10

11

192,0

1295,66

101,37

116,18

175,14

137,73

77,0

1132,05

8,44

50,68

133,20

89,46

-400,0

206,90

1720,55

101,72

126,76

220,04

164,23

QНБК = 4х100

Σ ТП2, кВт

2018,12

1490,85

2509,07

1,353665

Σ ТП1,2, кВт

4266,3

2880,4

5147,64

0,8

ТП3 (2х1600)

Σ Sн = 3200 кВА

12

13

14

15

16

17

18

осв

55,68

336,80

97,41

886,1048

116,24

221,57

479,74

151,79

27,57

233,36

66,42

680,74

79,13

187,32

405,70

75,89

-200

62,13

409,74

117,90

1117,40

140,62

290,14

628,29

QНБК =2х100

Σ ТП 3, кВт

2345,33

1756,13

2929,95

1,305498

Σ ТП3 кВт

2345,33

1556,13

2814,63

0,8

1.6 Определение потерь в цеховых трансформаторах

Выбираем трансформатор ТСЗ-1600/6

Uвн =6 кВ, Uнн =0,4 кВ, DРхх =4,2 кВт, DРкз =16 кВт, Uкз % =5,5, Iхх %=1,5, соединение обмоток D/Y о –11 (Л-5, Т.27.6)

Потери мощности в трансформаторах определяем по формулам

(7.1)

, (7.2)

где (7.3)

(7.4)

Подставляем в формулы (7.1-7.4) каталожные данные:

(7.5)

1. ТП, ТП2

2. ТП3


3. Суммарные потери в трансформаторах:

1.7 Расчет нагрузки синхронных двигателей

На отделочной фабрике установлены следующие СД 6 кВ:

Насосы СТД-630-23УХЛ4: Рн =630 кВт, Sном =595 кВА, h=95,8%, Iп /Iн =5,66, Ммакс н = 2,08

Расчётная мощность СД:

Р р.сд.ном ×Кз (кВт)

Рр.сд .=Рном ×Кз=630×0,85=535,5 кВт.

Максимальная реактивная мощность СД (по условию устойчивой работы):

, где

Рном – номинальная активная мощность двигателя;

Кп.р.м. – коэффициент перегрузки по реактивной мощности (определяется по справочным данным);

Кпд – коэффициент полезного действия.


Экономически целесообразно использовать:

(7.9)

где a м – коэффициент допустимой перегрузки СД, зависит от загрузки СД по активной мощности (по номограмме рис. 9.4 (Л-1) для cosj н =0,9 и Ксд =0,75; a м =0,53.

Суммарная располагаемая реактивная мощность:

Входная реактивная мощность Q э по формуле 7.8:

Из формулы (7.7) баланса реактивной мощности находим реактивную мощность ВБК:

Следовательно, требуется установка ВБК.

Полученную реактивную мощность используем для компенсации на шинах ГПП.

Для этого выбираем конденсаторные батареи типа УК-6-1500-2ЛУ3,

где Qн =1500 квар, n=2, åQн =3000 квар.

При расчете нагрузок на шинах 6 кВ ГПП учитываем число присоединений, равное 21, и средневзвешенный коэффициент использования Ки =0,57. При этом коэффициент одновременности Ки =0,9.

Уточненный расчет электрических нагрузок по фабрике приведён в таблице 1.8.


Таблица 1.8 - Уточнённый расчёт нагрузок на шинах 6 Кв

Назначение присоединения

Кол-во прис шт

∑Р ном , кВт

Ки

Рср.м , кВт

Q ср.м , кВар

Ко ,

Рр , кВт

Q р , кВар

Sр , кВА

ТП1,ТП2

Силовая

4

7545

0,66

4950

2877

4950,0

2877,5

Q НБК

-400

Освещение

124,30

62,15

Потери в тр-х

58,20

323,72

Итого

4950

2877

5074,30

2539,64

5674,4

ТП3

Силовая

2

4510

0,31

1395

1288

1464,8

1288,3

Q НБК

-200,0

Освещение

239,40

119,70

Потери в тр-х

28,88

160,64

Итого

1395

1288

1704,15

1208,01

2088,9

Насосная 6кВ

4

2520

0,70

1764

1323

2275,56

1455,30

Итого

1764

1323

2275,56

1455,30

2701,1

Q ВБК

2

-3000,00

Итого

12

14575

8109

5489

0,9

9141,09

2687,30

9527,9


1.9 Технико-экономический расчёт вариантов внешнего электроснабжения

Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы неограниченной мощности, на которой установлены два трехобмоточных трансформатора мощностью по 63 МВА, напряжением 115/37/6,3 кВ. Мощность к.з. на стороне 115 кВ равна 1200 МВА. Трансформаторы работают раздельно. Расстояние от энергосистемы до завода 6,6 км.

Для технико-экономического сравнения вариантов электроснабжения завода рассмотрим два варианта:

1. I вариант – ЛЭП 115 кВ;

2. II вариант – КЛ 35 кВ.


115 кВ

Вариант 1

Рисунок 1.2 - Первый вариант схемы электроснабжения.

Выбираем электрооборудование по первому варианту.

1. Выбираем трансформаторы ГПП:

Учитываем наличие потребителей I и II категории установкой от ГПП двух силовых трансформаторов.

Номинальная мощность трансформатора:

, (8.1)

где n – количество трансформаторов на ГПП, шт;

Кз – коэффициент загрузки трансформатора;

Sр – расчетная мощность цементного завода, МВА;

,

где Q э – выходная реактивная мощность от энергосистемы, кВт.

По формуле 8.1

Примем два трансформатора мощностью 10000 кВА:

Проверим перегрузочную способность трансформаторов в аварийном режиме:

Коэффициент загрузки трансформаторов:

Принимаю два трансформатора ТДН-10000-115/6.

Паспортные данные: Sн = 10 МВА; UВН =115 кВ; UНН =6,6 кВ;

Pхх = 18 кВт; Pкз = 58 кВт; Uкз = 10,5%; Iхх = 0,9%.

Определим потери мощности в трансформаторах ГПП:

Ртр гпп =2×(Рхх +Ркз ×Кз 2 )=2(18 + 58×0,62 )=77,76 кВт;

Определим потери электрической энергии в трансформаторах ГПП:

Wт гпп =2 ×(Рхх × Твкл + ×Ркз ×К),

где Твкл – число часов включения, для двухсменной работы Твкл = 5000 ч;

число часов использования максимума потерь и зависит от числа часов использования максимума нагрузки.

,

где ТМ = 5000 ч – число часов использования максимума.

Wт гпп =2×18×5000+3410,9×58×0,62 )=322439,2 кВтч.

2. ЛЭП 110 кВ:

Определим мощность, проходящую по ЛЭП:

Определим сечение:

а) по экономической плотности тока (jэ ):

jэк =1,1 А/мм2 - плотность тока для воздушных линий;

принимаем стандартное ближайшее сечение Fэ =25мм2 , Iдоп = 80А

б) по условию потерь на «корону»: для ВЛ 110 кВ минимальное сечение 70 мм2 , то принимается провод марки АС 70, Iдоп =265 А.

в) на нагрев рабочим током: Iдоп .пров. > Iр , (265 А > 25,5 А)

г) по аварийному режиму: 1,3 ´ Iдоп .пров. > Iав. , (1,3 ´ 265 > 51 А)

Окончательно принимаем провод марки АС-70, I доп=265 А

Определим потери электрической энергии в ЛЭП 110 кВ:

Wлэп 110 =N×3×I×R×10-3 ×=2×3×25,52 ×3,03×10-3 ×341029,5х1000 кВт ч/год,

где R=r0 ×L=0,46×6,6=3,03 Ом;

r0 =0,46 Ом/км - удельное активное сопротивление АС-70

Выбор коммутационной аппаратуры на напряжение U=110 кВ.

Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 1.3) и рассчитаем ток короткого замыкания.


Sб =1000 МВА; Sкз =1200 МВА; Uб =115 кВ.

Рисунок 1.3

хс = Sб /Sкз = 1000/1200 = 0,8 о.е.

где Хо =0,4 Ом/км (Л 4) стр146

iуд1уд

iуд2уд

Мощность короткого замыкания:

Sк-1 =×Uн ×Iк-1 =×115×6,2=1200 МВА;

Sк-2 =×Uн ×Iк-2 =×115×5,2=968 МВА.


После расчета токов КЗ произведем выбор:

1) Выключатели В1, В2

Выбираем выключатель МКП-110-630-20У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =630А

Iоткл =20 кА

Iдин =52 кА

Uр =115 кВ

Iавтр сист =51А

Iк1 =6,2 кА

iуд1 =15,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iр тр сист

Iоткл ³ Iк1

Iдин ³ iуд1

2) разъединители Р1, Р2

Выбираем разъединитель РНДЗ2-СК-110/1000У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =1000А

Iскв.ампл. =80 кА

Iпред.терм. ст. =25 кА

Uр =115 кВ

Iав =51 А

iуд2 =6,2 кА

Iк2 =15,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

3) Заземлители ЗОН 1, 2 ЗОН 110М 1У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =400А

Iскв.ампл. =16 кА

Iпред.терм. ст. =6,3 кА

Uр =115 кВ

Iав =51 А

iуд2 =6,2 кА

Iк2 =15,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

4) Выключатели В3, В4

Выбираем выключатель МКП-110-630-20У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =630А

Iоткл =20 кА

Iдин =52 кА

Uр =115 кВ

Iавтр сист =51А

Iк1 =4,8 кА

iуд1 =12,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iр тр сист

Iоткл ³ Iк1

Iдин ³ iуд1


5) разъединители Р3, Р4

Выбираем разъединители РНДЗ2-СК-110/1000У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =1000А

Iскв.ампл. =80 кА

Iпред.терм. ст. =25 кА

Uр =115 кВ

Iав =51 А

iуд2 =4,8 кА

Iк2 =12,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

6) Заземлители ЗОН 3-6 ЗОН 110М 1У1:

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =126 кВ

Iн =400А

Iскв.ампл. =16 кА

Iпред.терм. ст. =6,3 кА

Uр =115 кВ

Iав =51 А

iуд2 =4,8кА

Iк2 =12,3 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

7) ограничители перенапряжения

Выбираем ОПН-110ХЛ1 Uн =110 КВ; Iр=280 А

Определим капитальные затраты на выбранное оборудование:

Капитальные затраты на сооружение подстанции определяются составом оборудования:

,

где Кi – расчётные стоимости распредустройств ,трансформаторов и т.д.;

Ni – число единиц перечисленного оборудования;

Кпост – постоянная часть затрат по подстанции, малозависящая от мощности. Принимаю по табл. 28 (Л5);

Ар – коэффициент, учитывающий район сооружения. Принимаю 1 по табл 2 (Л5).

Затраты на трансформаторы ГПП:

Ктр.гпп =2×13,6=27,2 мил.тенге.

Затраты на ЛЭП-110 кВ:

КЛЭП-110 =l×Клэп =6,6×3,4=22,4 мил.тенге.

Затраты на выключатели В1-В4:

КВ1-В4 =4×75=3 мил.тенге.

Постоянная часть затрат:

Кпост =22 мил.тенге.

Суммарные затраты:

Кп/ст = (27,2+22,4+3+22)×1 = 74,6 млн.тг.

Определение ежегодных издержек производства.

Суммарные издержки рассчитываются по формуле: SИIапотэ , у.е.

Амортизационные отчисления Иа : Иаа . К

Для ВЛ-110 кВ на железобетонных опорах Еа =0,028

Для распредустройств и подстанций Еа =0,063

Амортизационные отчисления на оборудование:

Иа.обор.а.обор ×SКобор.а.обор × (Ктрвввод )=0,063×150,98=9,51 тыс. у.е.

Амортизационные отчисления на ЛЭП:


Иа.лэпа.лэп ×Клэп =0,028×89,1=2,49 тыс. у.е.

Издержки на эксплуатацию оборудования:

Иэкспл.обор.экспл.обор. ×SКобор. =0,03×150,98=4,52 тыс. у.е.

Издержки на эксплуатацию ЛЭП:

Иэкспл.лэпэкспл.лэп . Клэп =0,028×89,1=2,49 тыс. у.е.

Стоимость потерь электроэнергии Со=0,04 тг/кВт. ч

Издержки на потери электроэнергии:

Ипото (DWтр. гпп +DWЛЭп-110 )=0,04(226580+21161)=9,9 тыс. у.е.

Суммарные издержки:

I = 9,51+2,49+4,52+2,49+9,9=28,91 тыс.у.е.

Приведенные затраты, являющиеся мерой стоимости, определяются по выражению:

ЗI. КII ,

где Е=0,12 - нормативный коэффициент эффективности капиталовложений.

ЗI =0,12×240,08+28,91=57,71 тыс. у.е


110кВ

Вариант 2

В2

В5

РЗ3

РЗ4

В7

В6


ОПН

ОПН

В8



Рисунок 1.4 - Второй вариант схемы электроснабжения.

Выбираем оборудование по второму варианту

1. Выбираем трансформаторы ГПП:

Принимаем два трансформатора мощностью 63000 кВА.

Коэффициент загрузки Кз=0,6.

Паспортные данные: тип трансформатор ТДТН 63000/110, Sн = 63 МВА; UВН =115 кВ; Uсн =38,5; UНН =6,6 кВ; Pхх = 53 кВт; Pкз = 290 кВт; Uвн-сн = 10,5%; Uвн-нн = 18%; Uсн-нн = 7%; Iхх = 0,55%.

Найдем g1 - коэффициент долевого участия проектируемого завода в мощности трансформаторов энергосистемы:

g1 ===0,1

Потери электрической энергии в трансформаторах ГПП:

Wт гпп =2 ×(Рхх × Твкл + ×Ркз ×К),

где Твкл – число часов включения, для трёхсменной работы Твкл = 5000 ч;

число часов использования максимума потерь и зависит от числа часов использования максимума нагрузки.

где ТМ – число часов использования максимума, для отделочной фабрики ТМ = 5000 ч.

Wт гпп =2×53×5000+290×3410×0,62 )=1242008 кВт×ч.

Долевым участием в потерях DР и DQ в трансформаторах энергосистемы пренебрегаем.

2. Выбираем трансформаторы КПП:

Принимаем два трансформатора мощностью 10000 кВА.

Коэффициент загрузки Кз=0,5.

Паспортные данные: тип трансформатора ТД-10000-35/6; Sн =1000 МВА; UВН =35 кВ; UНН =6 кВ; Pхх =9,4 кВт; Pкз =46,5 кВт; Uкз =7,5%; Iхх = 0,9%.

Потери мощности в трансформаторах ГПП:


Ртр гпп=2× (Рхх +Ркз×Кз 2 )=2× (9,4 + 46,5 ×0,62 )=52,2 кВт;

Потери электрической энергии в трансформаторах КПП:

Wт гпп =2 ×(Рхх × Твкл + ×Ркз ×К),

где Твкл – число часов включения, для трёхсменной работы Твкл = 5000 ч;

число часов использования максимума потерь и зависит от числа часов использования максимума нагрузки.

,

где ТМ – число часов использования максимума, для отделочной фабрики ТМ = 5000 ч.

Wт гпп =2×9,4×5000+46,5×3410×0,62 )=208166,8 кВтч.

3. Выбор кабельной линии 35 кВ

Питание завода осуществляется кабельными линиями напряжением 35 кВ. Прокладываем две параллельные линии в траншее с расстоянием между ними 100 мм. Расчетные токи в нормальном и аварийном режимах:

Выбираем сечение жил кабельных линий, учитывая допустимую перегрузку в аварийном режиме и снижение допустимого тока в нормальном режиме при прокладке кабелей в одной траншее. Принимаем время ликвидации аварии максимальным (6ч), а коэффициент загрузки линий в нормальном режиме 0,6. В соответствии с табл. 3.3 [1] допустимая перегрузка составляет 1,25. Коэффициент снижения токовой нагрузки Кс..н. принимаем по табл. 1.3. 26 [3] равным 0,9.

Допустимый ток кабельных линий:

По табл. 416 [4] принимаем сечение жил трехжильного кабеля равным 120 мм 2 (Iдоп =185 А). Кабель марки АВВБ с алюминиевыми жилами. Стоимость 1 км линии при прокладке 115 тыс.тенге/км. Укладываем по два кабеля и SI доп = 2I доп = 370 А.

4. Выбор оборудования на U=35 кВ

Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 1.5) и рассчитаем ток короткого замыкания.


Sб =1000 МВА; Sкз =1200 МВА; Uб =37 кВ.


Хс

хс = Sб /Sкз = 1000/1200 = 0,8 о.е.

Хлэп

Хс

Хвн сист

Определяем сопротивление силовых,

Хнн сист

Хсн сист

трёхобмоточных трансформаторов ГПП.

Хт.в.

Хт.с.

Хкл

Хкл

Рисунок 1.5

iуд1уд

iуд2уд

Мощность короткого замыкания:

Sк-1 =×Uн×Iк-1 =×37×6,2=396,86 МВА;

Sк-2 =×Uн×Iк-2 =×37×1,35=86,51 МВА.

Возвращаемся к определению термически стойкого сечения жил кабеля 35 кВ:

(8.4)

где t n – приведенное время к.з., с;

С – термический коэффициент при нормальных условиях из табл. 2.46.

Выбранное сечение кабеля S = 120 мм 2 удовлетворяет.

Потери напряжения в линии:

(8.5)

где - удельные сопротивления кабелей с учетом их удвоения в траншее, т.е. , , Ом/км;

l – длина линии в км;

cosj = 0,976, sinj = 0,22.

Потери напряжения в аварийном режиме:


Коэффициент загрузки кабеля в нормальном режиме:

Потери мощности при действительной нагрузке:

Потери электроэнергии в линиях:

1) Выключатели В1, В2

Выключатели выбираем по аварийному току трансформаторов системы. Принимаем, что мощность по двум вторичным обмоткам трансформатора распределена по 50%, т.е 231,5=63 МВА.

Найдем ток, проходящий через выключатели В1и В2:

IавВ1,В2 == =984А

Выбираем выключатели В1,В2 типа МКП-35-1000 У1

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =35 кВ

Iн =1000А

Iоткл =10 кА

Iдин =26 кА

Uр =35 кВ

Iавтр сист =984А

Iк1 =6,16 кА

iуд1 =15,5 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iр тр сист

Iоткл ³ Iк1

Iдин ³ iуд1

g2В1,В2 ===0,13;

2) Выключатель В3

Найдем ток, проходящий через выключатель В3: IВ3 ===492А

Выбираем выключатель типа МКП-35-630

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =35 кВ

Iн =630А

Iоткл =10 кА

Iдин =26 кА

Uр =35 кВ

Iр тр сист =492А

Iк1 =6,16 кА

iуд1 =15,5 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iр тр сист

Iоткл ³ Iк1

Iдин ³ iуд1

g3В3 ===0,1

3) Разъединитель

Выбираем разъединители РЗ 1, РЗ2 типа РНДЗ-2-35/1000У1

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =35 кВ

Iн =1000А

Iскв.ампл. =63 кА

Iпред.терм. ст. =25 кА

Uр =35 кВ

Iав =984 А

iуд2 =6,16 кА

Iк2 =15,5 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

4) Выключатели В4-В7

Выключатели выбираем по аварийному току завода: Iав.фабр =132 А

Выбираем выключатели типа МКП-35-630

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =35 кВ

Iн =630А

Iоткл =10 кА

Iдин =26 кА

Uр =35 кВ

Iр тр сист =132

Iк1 =1 кА

iуд1 =2,52 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iр тр сист

Iоткл ³ Iк1

Iдин ³ iуд1


5) Разъединители

Выбираем разъединители типа РНДЗ-2-35/630У1

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =35 кВ

Iн =630А

Iскв.ампл. =63 кА

Iпред.терм. ст. =25 кА

Uр =35 кВ

Iав =132 А

iуд2 =1 кА

Iк2 =2,52 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

6) Заземлители ЗР 35У3

Паспортные данные

Расчетные данные

Условия выбора

Uн =40,5 кВ

Iн =400А

Iскв.ампл. =235 кА

Iпред.терм. ст. =6,3 кА

Uр =35 кВ

Iав =43 А

iуд2 =1 кА

Iк2 =2,52 кА

Uн ³Uр

Iн ³ Iав

Iскв.ампл. ³ iуд2

Iпред.терм. ст ³ Iк2

7) ограничители перенаряжения ОПН

ОПНп-35/400/40,5-10 УХЛ1, Uн =35 кВ.

Расчет капитальных затрат на выбранное оборудование:

Затраты на трансформаторы ГПП:

Ктр.гпп =2×21=42 тыс. у.е.

Затраты на ЛЭП-35 кВ:

КЛЭП-35 =l×Клэп =6,6×10,7=70,62 тыс. у.е.

Затраты на выключатели В4-В7:

КВ4-В7 =4×5,24=22,16 тыс. у.е.


Затраты на ввод:

Кввод =2×4,21=8,42 тыс. у.е.

Затраты на трансформаторы системы:

Ктр.сист =g1 ×2×Ктр =0,06×2×135=16,2 тыс. у.е.

Затраты на выключатели В1,В2:

КВ1,В2 =g2 ×2×КВ1,В2 =0,13×2×5,24=1,36 тыс.у.е.

Затраты на выключатель В3:

КВ3 =g3 ×КВ3 =0,1×5,24=0,52 тыс. у.е.

Суммарные затраты:

II = КВ1 - В 4 + КЛЭП-11 0вводтр.гпптр.гпп + КВ1 - В 2 + КВ3 =

= 42+70,62+22,16+8,42+16,2+1,36+0,52=161,28 тыс. у.е.

Суммарные издержки:

Iапотэ , у.е.

Амортизационные отчисления Иа : Иаа . К

Для ВЛ-35 кВ на железобетонных опорах Еа =0,028

Для распредустройств и подстанций Еа =0,063

Амортизационные отчисления на оборудование:

Иа.обор.а.обор ×SКобор.а.обор × (Ктрвввод )=0,063×90,66=5,71 тыс. у.е.

Амортизационные отчисления на ЛЭП:

Иа.лэпа.лэп ×Клэп =0,028×70,62=1,98 тыс. у.е.

Издержки на эксплуатацию оборудования:

Иэкспл.обор.экспл.обор. ×SКобор. =0,03×90,66=2,72 тыс. у.е.

Издержки на эксплуатацию ЛЭП:

Иэкспл.лэпэкспл.лэп . Клэп =0,028×70,62=1,98 тыс. у.е.

Стоимость потерь электроэнергии Со=0,04 у.е./кВт. ч

Определим издержки на потери электроэнергии:

Ипото (DWтр. гпп +DWЛЭП-35 +DWтр.сист )=

=0,04(155719+203365+565367)=36,98тыс. у.е.

Определим суммарные издержки:

II = 5,71+1,98+2,72+1,98+36,98=49,37 тыс.у.е.

Приведенные затраты:

ЗII =0,12×161,28+49,37=68,72 тыс. у.е.

Таблица 1.9 – Результаты ТЭР по двум вариантам электроснабжения

Варианты

Uн, кВ

КS , тыс.у.е.

ИS , тыс.у.е.

ЗS , тыс.у.е.

I

115

240,08

28,91

57,71

II

37

161,28

49,37

68,72

Вывод: проходит I вариант по минимальным приведенным годовым затратам.

1.10 Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания U>1кВ

1.10.1 Расчет суммарного тока КЗ

Для выбора оборудования произведем расчет токов короткого замыкания Iкз с учетом подпитки от СД и составим схему замещения (рисунок 1.6)


Рисунок 1.6

Расчёт токов КЗ проведём в относительных единицах. В качестве базисных величин принимаем мощность и напряжение тогда базисный ток будет:


хс = Sб /Sкз = 0,8 о.е.

Токи КЗ в точке К-1, К-2 рассчитаны выше, то остается рассчитать токи в точках К-3.

Хлэпо × l× Sб /Uср 2 =0,4×6,6×1000/1152 = 0,19 о.е.

Хтр гпп =Uв ×Sб /100×Sн тр =6,3×1000/100×6,3=10 о.е.

Рассчитаем ток подпитки от СД.

В компрессорной установлено 4 синхронных двигателя типа СТД-630-23УХЛ4:

Рн =630 кВт; Sном =595 кВА; h=95,8 %; Iп /Iн =5,66, Ммаксн =2,08

Выберем кабель к СД:

а) по экономической плотности тока:

б) по минимальному сечению:

Fmin =×Iкз ×=12×8,3×=77 мм2 .

Принимаем кабель маркой ААШв-6-(3´95), Iдоп =340>54,5 А.

Данные кабеля: r0 =0,447 Ом/км; х0 =0,08Ом/км.

Тогда ток от двигателей будет равен:

где ЕСД = Е// н ×Uн /Uб =1,1×6/6,3=1,048 о.е.

Суммарный ток КЗ в точке К-3 на шинах 6 кВ с учетом подпитки от двигателей насосной будет равен:

S Iкз = I/ к-3 + IS кз СД = 8,3 + 0,6 = 8,9 кА.

Ударный ток в точке К-3:

iуд3уд .

1.10.2 Выбор выключателей

Выбор вводных и секционных выключателей:

Sр.завода =10143,3кВА;

Iав =2×Iр.зав. =2×465,33=930 А.

Выбираем вакуумный выключатель типа 3AH105

Iном =1250 А; Iн.о. =125 кА

Секционный выключатель

Выбираем вакуумный выключатель типа 3AH105

Iном =800 А; Iн.о .=50 кА; iуд. =125 кА

Сравнение характеристик:

Вводные выключатели

Секционный выключатель

Расчетные

Паспортные

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

6

7,2

6

7,2

Iн , А

930

1250

465

800

Iотк , кА

8,9

50

8,9

50

Выбор выключателей отходящих линий:

1. Магистраль ГПП-ТП1-ТП2:

Выбираем вакуумный выключатель типа: 3AH105

Сравнение характеристик:

Паспортные данные

Расчетные данные

Uн =7,2 кВ

Iн = 800 A

Iоткл =50 кА

Iскв =125 кА

I2 ×t=(50)2 ×3=7500 кА2 ×с

U=6 кВ

Iав =430,2 А

Iкз =8,9 кА

Iуд =22,6 кА

B=(8,9)2 ×0,12=9,5 кА2 ×с

Электропривод

2. Магистраль ГПП-ТП3

3.

Выбираем вакуумный выключатель типа: 3AH105

Сравнение характеристик:

Паспортные данные

Расчетные данные

Uн =7,2 кВ

Iн = 800 A

Iоткл =50 кА

Iскв =125 кА

I2 ×t=(50)2 ×3=7500 кА2 ×с

U=6 кВ

Iав =376

Iкз =8,9 кА

Iуд =22,6 кА

B=(8,9)2 ×0,12=9,5 кА2 ×с

Электропривод


3. Магистраль ГПП-СД:

Выбираем вакуумный выключатель типа: 3AH105

Сравнение характеристик:

Паспортные данные

Расчетные данные

Uн =7,2 кВ

Iн = 800 A

Iоткл =50 кА

Iскв =125 кА

I2 ×t=(50)2 ×3=7500 кА2 ×с

U=6 кВ

Iав =54,5

Iкз =8,9 кА

Iуд =22,6 кА

B=(8,9)2 ×0,12=9,5 кА2 ×с

Электропривод

4. Выключатель к ВБК: QВБК =1500 квар; Iр=33 А

Выбираем вакуумный выключатель типа: 3AH105

Сравнение характеристик:

Паспортные данные

Расчетные данные

Uн =7,2 кВ

Iн = 800 A

Iоткл =50 кА

Iскв =125 кА

I2 ×t=(50)2 ×3=7500 кА2 ×с

U=6 кВ

Iав =33 А

Iкз =8,9 кА

Iуд =22,6 кА

B=(8,9)2 ×0,12=9,5 кА2 ×с

Электропривод

5. Выключатель к ТП1-ТП2:

Выбираем вакуумный выключатель типа: 3AH105

Сравнение характеристик:

Паспортные данные

Расчетные данные

Uн =7,2 кВ

Iн = 800 A

Iоткл =50 кА

Iскв =125 кА

I2 ×t=(50)2 ×3=7500 кА2 ×с

U=6 кВ

Iав =332 А

Iкз =8,9 кА

Iуд =22,6 кА

B=(8,9)2 ×0,12=9,5 кА2 ×с

Электропривод

1.10.3 Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока выбираются по следующим условиям:

1. по напряжению установки: Uном тт Uном уст-ки ;

2. по току: Iном тт Iрасч ;

3. по электродинамической стойкости: Кдин ;

4. по вторичной нагрузки: Sн2 Sнагр расч ;

5. по термической стойкости: Ктс =;

6. по конструкции и классу точности.

Выбор трансформаторов тока на вводе и секционном выключателе.

Вторичная нагрузка на вводе:

Прибор

Тип

А, ВА

В,ВА

С, ВА

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

W

Д-355

0,5

-

0,5

Var

Д-345

0,5

-

0,5

Итого

6,5

5,5

6,5

Примем трансформатор тока ТЛ-6У3: Iн=1000 А; Uн=6 кВ; Sн =30ВА.

Сравнение характеристик:

Расчетные величины

По каталогу

Uн=6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =930

Iн =1000А

iуд =22,6

Iдин =81 кА

S2 р =10,5 ВА

S2 н =30 ВА

Рассчитаем вторичную нагрузку трансформаторов тока.

Сопротивление вторичной нагрузки состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:

R2 =Rприб +Rпров +Rк-тов

Сопротивление приборов определяется по формуле:

где Sприб. – мощность, потребляемая приборами;

I2 – вторичный номинальный ток прибора.

Допустимое сопротивление проводов:

принимаем провод АКР ТВ; F=2,5мм2 ;

S2 =R2 × =0,416×52 =10,5 ВА,

где R2 =Rприб +Rпров +Rк-тов =0,26+0,056+0,1=0,416 Ом.

Выбираем трансформатор тока на секционном выключателе шин ГПП:

Iр =465А ТЛМ-6-У3: Iн =500 А; Uн =6 кВ.

Вторичная нагрузка на секционном выключателе:

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Aмперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Итого

0,5

0,5

0,5

Сравнение характеристик:

Расчетные величины

По каталогу

Uн =6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =465

Iн =500А

iуд =22,6

Iдин =81 кА

S2 р =4,4 ВА

S2 н =10 ВА

0,4-0,02-0,1=0,28 Ом;

принимаем провод АКР ТВ; F=2,5 мм2 ;

S2 =R2 × =0,0,176×52 =4,4 ВА;

R2 = 0,02+0,056+0,1=0,176 Ом.

Выбираем трансформатор тока на линии ГПП-(ТП1-ТП2);

Вторичная нагрузка на линии:

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Амперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

Итого

5,5

5,5

5,5

0,4-0,22-0,1=0,08 Ом;

принимаем кабель АКРТВ; F=2,5мм2 ;

S2 =R2 ×=0,376×52 =9,4 ВА;

R2 = 0,22+0,056+0,1=0,376 Ом.

Трансформатор тока на линии ГПП-(ТП1-ТП2): Iав =430,2А; примем трансформатор тока ТПЛК-У3: Iн =500А; Uн =6кВ; Sн =10ВА.

Сравнение характеристик:

Расчетные величины

По каталогу

Uн =6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =430,2 А

Iн =500А

iуд =14,4 кА

Iдин =81 кА

S2 р =9,4 ВА

S2 н =10 ВА

Трансформатор тока на линии ГПП-ТП3: Iав =376 А; примем трансформатор тока ТПЛК-6У3: Iн =500 А; Uн =6 кВ; Sн =10ВА.


Вторичная нагрузка на линии:

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Амперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

Итого

5,5

5,5

5,5

0,4-0,22-0,1=0,08 Ом;

принимаем кабель АКРТВ; F=2,5мм2 ;

S2 =R2 ×=0,376×52 =9,4 ВА;

R2 = 0,22+0,056+0,1=0,376 Ом.

Сравнение характеристик:

Расчетные величины

По каталогу

Uн =6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =376

Iн =500А

iуд =22,6

Iдин =81 кА

S2 р =9,4 ВА

S2 н =10 ВА

Выбор трансформаторов тока на СД:

Вторичная нагрузка на линии:

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Aмперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

Итого

8

8

8

0,4-0,32-0,1=0,14 Ом;

принимаем провод АКР ТВ; F=2,5 мм2 ;

S2 =R2 × =0,316×52 =7,9 ВА;

R2 = 0,16+0,056+0,1=0,316 Ом.

Трансформаторов тока на СД:

Iр= 54,5А;

Примем трансформатор тока типа ТПЛК-6У3: Iн =100 А; Uн =6 кВ; Sн =10 ВА.

Сравнение характеристик:


Расчетные величины

По каталогу

Uн =6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =54,5 А

Iн =100А

iуд =22,6

Iдин =81 кА

S2 р =4,4 ВА

S2 н =10 ВА

Трансформаторы тока на линии ГПП-ВБК: Iр = 33 А;

Примем трансформатор тока типа ТПЛК-6 У3: Iн =50 А; Uн =10 кВ; Sн =10ВА.


Сравнение характеристик:

Расчетные величины

По каталогу

Uн =6 кВ

Uн =6 кВ

Iав =33 А

Iн =50 А

iуд =14,4 кА

Iдин =74,5 кА

S2 р =9,4 ВА

S2 н =10 ВА

1.10.4 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбираются по следующим условиям:

1. по напряжению установки: Uном Uуст ;

2. по вторичной нагрузки: Sном2 S2расч ;

3. по классу точности

4. по конструкции и схеме соединения

Вторичная нагрузка на линии:

Прибор

Тип

Sоб-ки , ВА

Число об к

cos

sin

Число приборов

Робщ , Вт

Q , вар

V

Э-335

2

2

1

0

2

8

-

W

Д-335

1,5

2

1

0

1

3

-

Var

И-335

1,5

2

1

0

1

3

-

Wh

СА3-И681

3 Вт

2

0,38

0,925

5

30

95,6

Varh

СР4-И689

3 вар

2

0,38

0,925

6

36

101

Итого

80

196,6

Расчетная вторичная нагрузка:

Принимаем ТН типа НТМК-6У4:


Сравнение характеристик:

Uн т =6 кВ

Uн т =6 кВ

Sн 2 =300 кВА

Sр 2 =212 ВА

Схема соединения обмоток

1.10.5 Выбор силовых кабелей отходящих линий

Выбор кабелей производится по следующим условиям:

1. по экономической плотности тока:

2. по минимальному сечению Fmin =a×Iкз ×Ötп ;

3. по условию нагрева рабочим током Iдоп каб Iр ;

4. по аварийному режиму Iдоп ав Iав ;

5. по потере напряжения DUдоп DUрас .

Выбираем кабель ГПП-ТП1-ТП2:

1. Подстанция ТП1-ТП2 двухтрансформаторная. Прокладываем в траншее два кабеля с расстоянием между ними 100 мм.

2. Расчетные токи в нормальном и аварийном режимах:

где


а) по экономической плотности тока:

Fэ = Iр / jэк = 116,7/1,4=164 мм2 . jэк =1,4 - для Тм = 5000ч.

Принимаем кабель марки ААШВ-6-(3185); Iдоп =340 А;

б) проверим выбранный кабель по термической стойкости к Iкз :

принимаем окончательно кабель ААШВ-6-(3185); Iдоп=340 А;

(8.4)

где t n – приведенное время к.з., с;

для алюминиевых жил из табл. 3.4 /1/

в) проверка по аварийному току:

Iдоп ав =1,3×340=442 А 233,5 А;

г) проверка по рабочему режиму с учетом поправочного коэффициента Кпопр , зависящего от количества кабелей проложенных в одной траншее Кпопр =0,9 (2 кабеля в траншее): Iрпопр =116,7/ 0,9=105 А, (340 А>105А).

Условия выполняются, тогда окончательно принимаем кабель марки ААШВ-6-(3185), с Iдоп =340А.

Все расчетные данные выбора остальных кабелей занесены в таблицу 1.10 «Кабельный журнал».


1.10 - Кабельный журнал

Наименование участка

Sр , кВА

Кол-во кабелей в траншее

Нагрузка

По экономической плотности тока, мм2

По допустимой нагрузке, мм2

По току короткого замыкания, мм2

Выбранный кабель

Iдоп , A

Iр , A

Iав , A

jэ

Fэ

Кп

Fдоп

Iк, A

S

ГПП-ТП1-ТП2

5147,64

3

157,4

314,9

1,4

112

0,85

134

6,2

70

ААШв-6-(3185)

340

ГПП-ТП3

2814,63

3

86,08

172,2

1,4

61,5

0,85

73,2

6,2

70

ААШв-6-(395)

300

ТП1-ТП2

2873,47

2

131,8

263,6

1,4

94,2

0,9

119

6,2

70

ААШв-6-(370)

340

ГПП-СД

700

4

54,5

-

1,4

38,9

0,8

43,6

6,2

70

4ААШв-6-(370)

190

ГПП-ВБК

600

2

33

-

1,4

23,6

0,9

29,7

6,2

70

ААШв-6-(370)

190


1.10.6 Выбор шин ГПП

Сечение шин выбирают по длительно допустимому току и экономической целесообразности. Проверку шин производят на электродинамическую и термическую стойкость к токам КЗ.

Выбираем твердотянутые алюминиевые шины прямоугольного сечения марки АТ-806; Iдоп =1625 А (одна полоса на фазу):

Iав =1469,2А

iуд =22,6 кА

а) Iдоп =1625 А Iав =1469,2 А

б) проверка по термической стойкости к Iкз

Fmin=×Iкз×=12×8,3×=99,6 мм2 < 480 мм2 (806);

в) проверка по динамической стойкости кiуд кз доп =700 кгс/см2:


W=0,167×b×h2 =0,167×0,8×62 =4,8 см3

где L=80 см – расстояние между изоляторами;

а=60 см – расстояние между фазами;

b=0,8 см – толщина одной полосы;

h=6 см – ширина (высота) шины.

Из условия видно, что шины динамически устойчивы.


1.10.7 Выбор изоляторов

Жесткие шины крепятся на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению: Uном ³ Uуст ;

б) по допустимой нагрузке: Fдоп Fрасч .

где Fрасч. – сила, действующая на изолятор;

Fдоп – допустимая нагрузка на головку изолятора, Fдоп = 0,6Fразруш. ;

Fразруш – разрушающая нагрузка на изгиб.

Выбираем изолятор типа ОНШ-10-500У1, Fразруш =500 кгс.

Fдоп = 0,6×Fразруш = 0,6 ×500300кгс (> 47,8 кгс), условие выполняется.

1.11 Выбор автоматических выключателей на отходящие линии ЩО70 напряжением 0,4 кВ механического цеха

Существуют следующие требования к выбору автоматических выключателей:

а) номинальное напряжение выключателя не должно быть ниже напряжения сети;

б) отключающая способность должна быть рассчитана на максимальные токи к.з., проходящие по защищаемому элементу;

в) номинальный ток расцепителя должен быть не меньше наибольшего расчетного тока нагрузки и выключатель не должен отключаться в нормальном режиме работы защищаемого элемента

(13.2)

г) при допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать; это достигается выбором уставки мгновенного срабатывания электромагнитного расцепителя

(13.3)

где I п – пиковый ток группы двигателей

(13.4)

где Iп.макс – наибольший из пусковых токов двигателей группы приемников, определяемый по паспортным данным, А;

I р – расчетный ток группы приемников, А;

Rи – коэффициент использования двигателя, имеющего I п.макс ;

Iном.макс – номинальный ток двигателя (приведенный к ПВ=1) с наибольшим пусковым током, А.

1. Линия от КПТ до ПР1

Расчетный ток I р.ПР1 = 55 А;

Номинальный ток расцепителя

Ток срабатывания расцепителя


,

где

По таблице 6.10 выбираем автоматический выключатель GBL203 Iном =250А; I ср.р .=245,43А

Проверяем кабель, питающий ПР1 по согласованию с защитой:

Условие не выполняется, принимаем кабель большего сечения: четырехжильный ААБ (3х50) + 1х35мм; Iдоп =110А из табл. П3.7 [2].

Условие выполняется, окончательно выбираем кабель ААБ(3х50)+ 1х35мм, где Кзащ = 0,22 по табл. 7.6 [1] для сетей, где защита от перегрузки не требуется, а автоматический выключатель имеет только максимальный мгновенно действующий расцепитель.

2. Линия от КТП к ПР2

Расчетный ток I р.ПР2 = 67 А ;

Номинальный ток расцепителя


Ток срабатывания расцепителя

где

По табл. 6.10 [2] выбираем автоматический выключатель GBL203 Iном =250А; Iср.р .=600А

Проверяем кабель, питающий ПР2:

Условие не выполняется, принимаюем кабель большего сечения: четырехжильный ААБ (3х95) + 1х50мм; Iдоп=165А из табл. П3.7

Условие выполняется, окончательно принимаем кабель ААБ(3х95)+ 1х50мм.

3. Линия от КТП до ШРА1

Расчетный ток I р.ШРА1 = 113 А ;

Номинальный ток расцепителя

Ток срабатывания расцепителя

,

Где

По табл. 6.10 [2] выбираем автоматический выключатель GBL203 Iном =250А; Iср.р .=400А

Проверяем кабель, питающий ШРА-1 по согласованию с защитой:

,

где Кзащ = 0,22 по табл. 7.6для сетей, где защита от перегрузки не требуется, а автоматический выключатель имеет только максимальный мгновенно действующий расцепитель.

Принимаем кабель АВВГ 3*25+1*16 мм, Iдоп =115А.

4. Линия КТП-ОЩВ1

Расчетная осветительная активная мощность цеха № 11

Р р.о = 15,23кВт

Расчетный ток


или

Выбираем автомат типа ABE53b:

Номинальный ток расцепителя:

Ток срабатывания расцепителя:

Выбираем кабель, питающий ЩО по :

а) нагреву длительным расчетным током:

Выбираем кабель сечением S = 10 мм 2 , Iдоп = 60 А.

б) условию согласования с защитой:

в) Потере напряжения:


Выбираем сечение S = 16 мм 2 , DU% = 2,8 %.

Выбор кабелей и автоматических выключателей 0,4 кВ.

Линия КТП3 – цех № 18 (на генплане):

Расчетный ток в линии: Iр=955,7

Допустимый ток в кабеле:

Номинальный ток расцепителя:

Ток срабатывания расцепителя:

Выбираем автоматический выключатель типа LBA-16-1600C Iном=1600А,Uном=690В, Icu=65 кА с электронным реле отключения OSR II.

Выбираем кабель по длительному расчетному току:


где Ксн = 0,85 по табл. 7.17 [2] при прокладке трех кабелей в траншее.

Выбираем три кабеля типа ААШвУ, сечением S = 185 мм 2 , I доп = 340 А по табл. П.3.7

Проверяем по согласованию с защитой:

Iдоп =Iдоп ×n×Кс ,

где n - количество кабелей

где К защ = 0,66 по табл. 7.6

Проверяем по потере напряжения:

(8.5)

где - удельные сопротивления кабелей с учетом их удвоения в траншее, т.е. , , Ом/км;

l – длина линии в км;

cosj = 0,976, sinj = 0,22.


что соответствует требованию в пределах 5%.

Аналогично рассчитываем кабели и токи защиты автоматических выключателей других электроприемников, питаемых от КТП на напряжении 0,4/0,23 кВ и сводим в таблице 1.11

Таблица 1.11 - Выбор выключателей на U=0,4/0,23кВ

Наименование линии

I р , А

Тип авт.выкл., Iном , А

Iном.рас по расчету, А

Iном.рас А

Iср.р по расч, А

I ср.р , А

КТП1-цех №1

59,32

ABS103b Iном=100А

77,12

100

92,1

100

КТП1-цех №2

183

ABT-403b Iном=400А

237,93

400

284

300

КТП1-цех№3

192,7

ABT-403b Iном=400А

250,55

400

299

350

КТП1-цех №4

1165

LBA-20C Iном=2000A

1514,5

2000

1809

2000

КТП1-цех №4

1165

LBA-20C Iном=2000A

1514,5

2000

1809

2000

КТП1-цех №5

1391

LBA-25C Iном=2500A

1808,6

2000

2160

2500

КТП1-освещ.

120,3

GBN-250 Iном=250A

156,37

250

187

200

КТП2-цех №6

314,7

ABE-803b Iном=800А

409,15

500

489

500

КТП2-цех №7

1309

LBA-25C Iном=2500A

1701,2

2500

2032

2500

КТП2-цех №7

1309

LBA-25C Iном=2500A

1701,2

2500

2032

2500

КТП2-цех№8осв

28,72

ABS 103b Iном=100А

37,341

100

44,6

50

КТП2-цех№9

214,4

ABT-403b Iном=400А

278,72

400

333

350

КТП2-цех №10

334,7

ABE-803b Iном=800А

435,12

800

520

560

КТП2-цех №11

249,8

ABT-403b Iном=400А

324,77

500

388

400

КТП3-цех №12

94,51

GBN-250 Iном=250A

122,86

225

147

150

КТП3-цех №13

623,3

ABS-1003 Iном=1000А

810,26

1000

968

1000

КТП3-цех №14

179,3

ABT-403b Iном=400А

233,14

400

278

300

КТП3-цех №15

849,9

LBA-16 Iном=1600A

1104,8

1600

1319

1600

КТП3-цех №15

849,9

LBA-16 Iном=1600A

1104,8

1600

1319

1600

КТП3-цех №16

213,9

ABT-403b Iном=400А

278,07

400

332

350

КТП3-цех №17

441,3

ABE-803b Iном=800А

573,75

800

685

800

КТП3-цех №18

955,7

LBA-16 Iном=1600A

1242,4

1600

1484

1600


Таблица 1.12 - Выбор кабелей на U=0,4/0,23кВ

Наименование линии

I р , А

Марка КЛ

Кол-во КЛ шт

Iд.д

ΣIд.д

К с.н

Iр/Кс

Кзащ*Iр.р/Ксн

ΔU

КТП1-цех №1

59,32

ААШвУ 3*16+1

1

80

80

1

37,08

66

1,7

КТП1-цех №2

183

ААШвУ 3*95+1

1

215

215

1

114,4

198

0,7

КТП1-цех№3

192,7

ААШвУ 3*95+1

1

215

215

1

120,5

231

0,3

КТП1-цех №4

1165

ААШвУ 3*185+1

5

340

1700

0,78

933,5

1692,308

3,5

КТП1-цех №4

1165

ААШвУ 3*185+1

5

340

1700

0,78

933,5

1692,308

3,5

КТП1-цех №5

1391

ААШвУ 3*185+1

5

340

1700

0,78

1115

2115,385

3,5

КТП1-освещение

120,3

ААШвУ 3*50+1

1

145

145

1

75,18

132

2,1

КТП2-цех №6

314,7

ААШвУ 3*70+1

2

185

370

0,9

218,6

366,6667

3,8

КТП2-цех №7

1309

ААШвУ 3*185+1

5

340

1700

0,78

1049

2115,385

2,8

КТП2-цех №7

1309

ААШвУ 3*185+1

5

340

1700

0,78

1049

2115,385

2,8

КТП2-цех №8 осв

28,72

ААШвУ 3*10+1

1

60

60

1

17,95

33

3,3

КТП2-цех№9

214,4

ААШвУ 3*120+1

1

260

260

1

134

231

0,8

КТП2-цех №10

334,7

ААШвУ 3*95+1

2

215

430

0,9

232,4

410,6667

2,6

КТП2-цех №11

249,8

ААШвУ 3*150+1

1

300

300

1

156,1

264

2,1

КТП3-цех №12

94,51

ААШвУ 3*35+1

1

120

120

1

59,07

99

2,4

КТП3-цех №13

623,3

ААШвУ 3*150+1

3

300

900

0,85

458,3

776,4706

1,8

КТП3-цех №14

179,3

ААШвУ 3*95+1

1

215

215

1

112,1

198

0,7

КТП3-цех №15

849,9

ААШвУ 3*185+1

3

340

1020

0,85

624,9

1242,353

2,9

КТП3-цех №15

849,9

ААШвУ 3*185+1

3

340

1020

0,85

624,9

1242,353

2,9

КТП3-цех №16

213,9

ААШвУ 3*120+1

1

260

260

1

133,7

231

1,1

КТП3-цех №17

441,3

ААШвУ 3*150+1

2

300

600

0,9

306,5

586,6667

4,5

КТП3-цех №18

955,7

ААШвУ 3*185+1

3

340

1020

0,85

702,7

1242,353

4,2


Выбор автоматических выключателей на низкой стороне цеховых трансформаторных КТП.

Выбираем автоматический выключатель типа LBA-50С-5000C Iном=5000А,Uном=690В, Icu=65 кА с электронным реле отключения OSR II.

Расчетный ток КТП1 на низкой стороне:

Номинальный ток расцепителя:

где

Ток срабатывания расцепителя:

Для секционного выключателя

номинальный ток расцепителя:

;


Ток срабатывания расцепителя:

Выбираем автоматический выключатель типа LBA-25-2500C Iном =2500А,Uном =690В, Icu =65 кА с электронным реле отключения OSR II.

Аналогично рассчитываем для других КТП и результаты сводим в таблице 1.13.


Выбор вводных и секционных выключателей 0,4 кВ КТП

Таблица 1.13

№ КТП

Sр , кВА

Iр , А

Iр.макс А

Тип авт. выклчателя

Iном.рас по расчету А

Iном.рас А

Iс.р.р по расчету А

Iс.р.р А

Секционный выключатель

Iн.рас , А

Iср.р , А

Тип

КТП1

2803,05

2025,32856

4050,6571

LBA 50С

4455,72283

5000

2278,4946

2500

2500

2460,7742

LBA 25

КТП2

2459,52

1777,11171

3554,2234

LBA 50С

3909,64577

5000

1999,2507

2000

2500

2159,19073

LBA 25

КТП3

2763,12

1996,47542

3992,9508

LBA 50С

4392,24593

5000

2246,0348

2500

2500

2425,71764

LBA 25


1.11.1 Расчет токов короткого замыкания

Для расчета токов короткого замыкания составим схему питания наиболее удаленного электроприемника прессово-термического цеха (рисунок 1.7,а) для проверки его аппарата защиты на отключающую способность и схему замещения (рисунок 1.7,б)


а) б)

Рисунок 1.7

активное и реактивное сопротивление трансформатора;

активное и реактивное сопротивление катушек и контактов автоматических выключателей;

переходное сопротивление контактных соединений (шинопровод кабель, кабель – кабель и т.д.);

активное и реактивное сопротивление шинопровода;

активное и реактивное сопротивление кабеля;

активное и реактивное сопротивление проводов.

Определим сопротивление системы:

r с = 0.

Принимаем трансформатор ТСЗ-1600/6.

Каталожные данные трансформатора ТСЗ-1600/6: Uвн =6 кВ, Uнн = 0,4 кВ, DР хх = 4,2 кВт, DР кз = 16 кВт, U кз % = 5,5,

I хх %=1,5 соединение обмоток D/Y о – 11. (Л-5, Т.27.6)

Полное сопротивление трансформатора 1600 кВА

Активное сопротивление трансформатора 1600 кВА:

Индуктивное сопротивление трансформатора 1600 кВА:

Сопротивление катушек (расцепителей) максимального тока Хкв и переходных сопротивлений контактов автоматического выключателя:

RА1 +Rконт1 + Rпер1 =0,25 мОм; ХА1 =0,08 мОм;

RА2 +Rконт2 + Rпер2 =0,43 мОм; ХА2 =0,13 мОм;

RА3 =0,36 мОм; ХА3 =0,28 мОм;

Сопротивление шины от выводов трансформатора до сборных шин 0,4 кВ КТП:

Rкаб =r0 × l =0,28×30=8,4 мОм; Хкаб =r0 × l =0,06×30=1,8 мОм;

Rпров =r0 × l =0,28×5=1,4 мОм; Хпров =r0 × l =0,06×5=0,3 мОм;

Определим значения тока трех- и двухфазного к.з. в точке К3

R3 =Rт +RА1 =1,6+0,25=1,85 мОм

Х3тА1 =5,26+0,08=5,34 мОм

Трехфазный ток КЗ в точке К-3


постоянная времени

Ударный ток в точке К-3:

Двухфазный ток КЗ в точке К-3

Определим значения тока трех и двухфазного КЗ в точке К-2

R2 =R3 +RА2 +Rконт3 +Rкаб =1,85+0,43+8,4=10,68 мОм

Х23А2каб =5,34+0,13+1,8=7,27 мОм

Трехфазный ток КЗ в точке К-2

Ударный ток в точке К-2

Двухфазный ток КЗ в точке К-2

Определим значения тока трех и двухфазного КЗ в точке К-1

R1 =R2 + Rпров +RА1 =10,68+1,4+0,36=12,44 мОм

Х12 + ХпровА1 =7,27+0,3+0,28=7,85 мОм

Трехфазный ток КЗ в точке К-1

Ударный ток в точке К-1

кА

Двухфазный ток КЗ в точке К-1

Расчёт однофазного короткого замыкания

Вместо принимаем полное сопротивление цепи фаза-нуль; полное сопротивление цепи фаза-нуль кабельной линии; полное сопротивление цепи фаза-нуль провода;

полное сопротивление фазы трансформатора

; ;

(при соединении обмоток трансформатора Δ/yە -11)

(при соединении обмоток трансформатора y/yﻩ - 12)

При однофазном к.з. в точке К3 и соединении обмоток трансформатора Δ/yە-11

При однофазном к.з. в точке К2 и соединении обмоток трансформатора Δ/yە-11

При однофазном к.з. в точке К1 и соединении обмоток трансформатора Δ/yە-11

При однофазном к.з. в точке К3 и соединении обмоток трансформатора y/yﻩ-12


При однофазном к.з. в точке К2 и соединении обмоток трансформатора y/yﻩ-12

При однофазном к.з. в точке К1 и соединении обмоток трансформатора y/yﻩ-12

Проверка оборудования по отключающей способности:

Предельный отключающий ток автомата GBL203 Iном=250А 35кА>18 кА

Предельно отключающий ток автоматического выключателя ABT 403b расцепителем на Iном =400А 35кА>15,7кА

Выбранные автоматы и предохранители по отключающей способности и чувствительности соответствует требованиям.

1.14 Релейная защита и автоматика

Релейная защита трансформатора ГПП

В процессе эксплуатации системы электроснабжения возникают повреждения отдельных ее элементов. Наиболее опасными и частыми видами повреждений являются КЗ между фазами электрооборудования и однофазные КЗ на землю в сетях с большими токами замыкания на землю. В электрических машинах и трансформаторах наряду с междуфазными КЗ и замыканиями на землю имеют место витковые замыкания. Вследствие возникновения КЗ нарушается нормальная работа системы электроснабжения, что создает ущерб для промышленного предприятия.

При протекании тока КЗ элементы системы электроснабжения подвергаются термическому и динамическому воздействию. Для уменьшения размеров повреждения и предотвращения развития аварии устанавливают совокупность автоматических устройств, называемых релейной защитой и обеспечивающих с заданной степенью быстродействия отключение поврежденного элемента или сети.

Основные требования, предъявляемые к релейной защите, следующие: надежное отключение всех видов повреждений, чувствительность защиты, избирательность (селективность) действия – отключение только поврежденных участков, простота схем, быстродействие, наличие сигнализации о повреждениях.

Устройства релейной защиты для силовых трансформаторов предусматривают от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы: многофазных замыканий в обмотках и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью; витковых замыканий в обмотках; токов в обмотках, обусловленных перегрузкой; понижения уровня масла.

1) Дифференциальная защита

Данная защита выполняется на реле РНТ-565 и защищает трансформатор от однофазных КЗ в обмотке и ошиновке трансформатора в зоне ограничения трансформаторами тока. При повреждении в трансформаторе дифференциальная защита дает импульс на отключение выключателей 10 кВ, 110 кВ ввода трансформатора.

2) Максимальная токовая защита (МТЗ)

Эта защита применяется в качестве защиты от внешних коротких замыканий и является резервной по отношению к дифференциальной защите. МТЗ выполняется на переменном оперативном токе в двухфазном исполнении на базе реле РТ-40. Защита выполнена в виде трех комплектов МТЗ с комбинированным пуском по напряжению.

3) Газовая защита

Газовая защита является чувствительной реагирующей на повреждение внутри трансформатора, особенно при витковых замыканиях в обмотках, на которые газовая защита реагирует при замыкании большого числа витков.

Газовая защита также реагирует на повреждения изоляции стянутых болтов и возникновение местных очагов нагрева стали сердечника. Газовая защита срабатывает при достижении скорости движения масла от бака к расширителю от 0,6-0,8 л/с. Она реагирует на появление газа в кожухе трансформатора и снижение уровня масла, защита выполняется на базе реле РТЗ-261, которое поставляется с трансформатором. При всех видах повреждений газы, образовавшиеся в результате разложения масла и изоляции проводов, направляются через реле, установленное на трубопроводе, соединяющем бак трансформатора с расширителем и вытесняют масло из камеры реле в расширитель. В результате этого уровень масла в газовом реле понижается, установленные в реле поплавки опускаются, а прикрепленные к ним колбочки с ртутными контактами поворачиваются. При этом действует предупреждающий сигнал.

При бурном газообразовании, сопровождающемся течением струи масла под давлением, поворачиваются поплавок и колбочка с контактами. Последние, замыкаясь, действует на отключение выключателя 10 кВ трансформатора и отключение выключателя 110 кВ.

4) Защита от перегрузок

На трансформаторах номинальной мощностью 400 кВА и более, подверженных перегрузкам, предусматривается максимальная токовая защита от токов перегрузки с действием на сигнал с выдержкой времени.

Защита выполняется на базе реле РТ-40 (КА5, КА6) с действием на сигнал, реле включается в цепь трансформатора тока со стороны низшего напряжения.

Исходные данные

Трансформатор ТДН-10 МВА; 115±16%/6,6 кВ; ток трехфазного короткого замыкания Iкз =6,16 кА.

Расчет дифференциальной токовой защиты для трансформаторов ГПП.

а) Определение первичных номинальных токов на сторонах силового трансформатора (Iном1 и Iном2 ):

, А,

А,

А

и коэффициенты трансформации трансформаторов тока:

, А,

А,

, А

А

Принимаем стандартные коэффициенты трансформации:

nТ1 =100/5=20, ТВТ-110 (опорные в фарфоровой покрышке);

nТ2 =600/5=120, ТЛМ-10 (с литой изоляцией).

б) Определим вторичные номинальные токи в плечах дифференциальной защиты:

, А,

А,

А

Так как основная сторона дифференциальной защиты принимается по большему значению (iн1 и iн2 ), то в данном случае iн2 > iн1 . Сторону напряжением 6 кВ принимаем за основную и все расчеты приводим к основной стороне.

в) Выбирается ток срабатывания защиты из условия отстройки:

1) от броска намагничивания

Iсз = Котс × Iнт2 , А,

где Котс =1,3-1,4 – коэффициент отсечки для РТН-565

Iсз = 1,3×2082=2706,6 А;

2) от максимального тока небаланса


Iсз = Котс ×Iнб = Котс × (), А,

где Котс =1,3 – коэффициент отсечки для РНТ-565.

Составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью (ток намагничивания) трансформаторов тока, питающих дифференциальную защиту определяется по формуле:

= Ка ·Кодн ·e·Iкмакс , А,

= 1×1×0,1×6,16=616 А

где Кодн – коэффициент, учитывающий однотипность трансформаторов тока (Кодн =1);

e - коэффициент, учитывающий 10% погрешность трансформаторов тока (e=0,1);

Ка – коэффициент, учитывающий переходной режим (апериодическая составляющая), (Ка =1 для реле с БНТ);

Iкмакс – максимальное значение тока КЗ за трансформатором, приведенная к основной стороне трансформатора.

Составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора:

А,

где ±DN = ±16 – полный диапазон регулирования напряжения.

А


Составляющая тока небаланса, обусловленная неточностью установки на коммутаторе реле РНТ расчетного целого числа витков обмоток:

,

где W1расч. , W1 – соответственное расчетное и установленное число витков обмоток реле РНТ для не основной стороны.

На первом этапе установки дифференциальной защиты I/// нб не учитывается, т.е.

Iсз = Котс × Iнб = Котс ·(), А,

Iсз = 1,3× (616+985,6)=2082 А.

За расчетную величину тока срабатывания защиты принимаем большее значение между:

Iсз (от намагничивания) = 985,6 А,

Iсз (от небаланса) = 2082 А

г) Производится предварительная проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне ее действия

Кч =>2,

где Iкмин – минимальное значение тока КЗ (обычно двухфазное в зоне защиты)


Кч ===2,57>2

Iк.мин =0,87×Iкз , А,

Iк.мин =0,87×6160=5359,2 А.

Так как коэффициент чувствительности больше двух, то расчет можно продолжать.

д) Определяется ток срабатывания реле, отнесенный к стороне с большим током в плече (основной стороне)

Iср =, А,

где КТ , Ксх – берется для основной стороны.

Iср == 17,35 А

е) Определяется расчетное число витков обмотки реле основной стороны

Wосн.расч. =, витков,

Wосн.расч. == 5,7 витка.

Полученное число витков обмотки округляем до ближайшего меньшего числа витков, которое можно установить на реле РНТ-565, т.е. Wосн.расч = 5 витков.

ж) Определяется число витков обмотки неосновной стороны

W неосн.расч = × Wосн.расч , витков,

где iн1 – вторичный номинальный ток основной стороны;

iн2 – вторичный номинальный ток другого плеча защиты.

W неосн.расч = =2,9 витков.

3) Определяется ток небаланса с учетом I.

I= ×, А,

I= ×6160=212,4 А

е) Повторно определяется первичный ток срабатывания защиты и вторичный ток срабатывания реле:

Iсз =1,3× (616+985,6+212,4)=2365,2 А

Iср =×Ксх , А,

Iср =×1= 19,7А.

Полученные значения удовлетворяют требованиям, предъявляемые к дифференциальной защите.

Дифференциальная защита трансформаторов выполняется на реле РНТ-565, имеющий быстронасыщающийся трансформатор и уравнительные обмотки с регулирующими резисторами, с помощью которых можно отстраивать действия защиты. Таким образом, обеспечивается повышенная чувствительность защиты.

Расчет максимальной токовой защиты для трансформатора ГПП МТЗ устанавливается с высшей стороны трансформатора и действует с выдержкой времени при КЗ.

Ток срабатывания МТЗ выбирается исходя из условия отстройки (несрабатывания) от перегрузки. Ток перегрузки обычно определяется из рассмотрения 2-х режимов:

1. отключение параллельно работающего трансформатора:

Iнагр.макс =0,8×Iном.тр ,

Iнагр.макс =0,8×50,3=40,2 А.

2. автоматическое подключение нагрузки при действии АВР

Iнагр.макс = I1 + I2 =0,8·(Iном.тр1 + Iном.тр2 ),

Iнагр.макс =0,8× (100,6+100,6)=161 А.

Ток срабатывания защиты выбирается по формуле:

Iсз =× Iраб..макс , А,

где Котс = 1,1-1,2 для реле РТ-40;

Квоз =0,85 – коэффициент возврата реле;

Кзап =2,5 – коэффициент самозапуска обобщенной нагрузки;

Iсз =× 161=520,9 А.

Коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ:

К>1,5,

где Iк.мин – минимальный ток двухфазного КЗ до трансформатора ГПП.

К=6,6>1,5

Выдержка времени выбирается из условия селективности на ступень выше наибольшей выдержки времени tп защит присоединений, питающихся от трансформатора

tт =tп +Dt, с,

где tп =0,8 с – выдержка времени защиты, установленной на присоединениях питающихся от данного трансформатора,

Dt=0,5 с – ступень выдержки времени.

tт =0,8+0,5=1,3 с.

Расчет защиты от перегрузки.

Защиту от перегрузки осуществляют одним реле РТ-80 с ограниченно зависимой характеристикой. Защита действует на сигнал с выдержкой времени. Ток срабатывания выбирают из условия возврата реле при номинальном токе трансформатора:

Iсз =× Iном..тр , А,

Iсз =× 50,3= 66 А.

Время действия защиты от перегрузки выбирается на ступень больше МТЗ:

tпер =tмтз +Dt, с

tпер =1,3+0,5=1,8 с.

Автоматика и сигнализация.

На подстанциях предусматривается следующая автоматика:

1) Автоматическое включение резерва (АВР). АВР питания или оборудования предусматривают во всех случаях, когда электроснабжение вызывает убытки, значительно превышающие стоимость установки устройства АВР. В случае повреждения одного из трансформаторов, происходит его отключение и автоматическое включение секционного выключателя, чем обеспечивается бесперебойное электроснабжение потребителей.

2) Автоматическое повторное включение (АВР) трансформаторов предусматривается для автоматического восстановления их нормальной работы после аварийных отключений, не связанных с внутренними повреждениями трансформатора. АПВ трансформаторов является обязательным на однотрансформаторных подстанциях с односторонним питанием. На Двухтрансформаторных подстанциях с односторонним питанием АПВ целесообразно устанавливать в том случае, если отключение одного трансформатора вызывает перегрузку другого и в связи с этим часть потребителей должна отключиться. АПВ позволяет без вмешательства обслуживающего персонала восстановить питание линии после кратковременных КЗ.


2. Специальная часть

2.1 Выбор уставок защиты электродвигателя с применением микропроцессорного устройства защиты MiCOM P220

Согласно правилам устройства электроустановок (ПУЭ) на двигателях напряжением выше 0,4–10 кВ, должны устанавливаться следующие устройства релейной защиты:

а) Защита от междуфазных коротких замыканий – отсечка или дифференциальная защита.

б) Защита от замыканий на землю и от двойных замыканий на землю - токовая защита нулевой последовательности.

в) Защита от перегрузки.

г) Для синхронных двигателей дополнительно требуется защита от асинхронного режима.

На шинах 6 кВ установлены 4 синхронных двигателя:

Насосы СТД-630-23УХЛ4: Рн = 630 кВт, Sном = 595 кВА, h=95,8 %,

I п /I н = 5,66, Ммаксн = 2,08

Необходимые для расчета данные сведены в таблицу 2.1.

Таблица 2.1

Ток трехфазного КЗ на шинах

- максимальный режим

- минимальный режим

1,35 кА

1,28кА

Расчетное напряжение на шинах

6,3 кВ

Ток замыкания на землю внешней сети - максимальный режим - минимальный режим

10А

Тип двигателя:

Асинхронный, c короткозамкнутым ротором

СТД-630-23УХЛ4

Номинальная мощность

630 кВт

Номинальное напряжение

6300 В

Номинальный ток

69 А

Кратность тока самозапуска

5,66

Номинальное количество оборотов

1492

КПД при номинальной нагрузке

95,8%

Cos j при номинальной нагрузке

0,86

Уровень компенсации Cos j

0,97

Способ подключения компенсирующей емкости

Параллельно двигателю

Мощность компенсирующей емкости

230 кВАр

Ток холостого хода

24А

Допустимое время заклинивания ротора в горячем состоянии двигателя

12 сек

Коэффициент трансформации фазных трансформаторов тока

100/5

Коэффициент трансформации трансформатора тока нулевой последовательности

100

2.1.1 Выбор токовой отсечки.

Ток срабатывания отсечки по условию отстройки от пускового тока двигателя производится по выражению:

Iсз = kн ×Iп.макс = 1,8×390,54 = 702,972А

kн – коэффициент надежности, с учетом отстройки от броска тока намагничивания равен 1,8;

Iп.макс – пусковой ток двигателя в максимальном режиме;

Iп.макс = kпуск ×Iном = 5,66×69 = 390,54 А.

Проверка чувствительности в минимальном режиме:

Кч = I (2) кз / Iсз = 1280×/(2×702,972) = 2,57.

Уставка, которую необходимо выполнить на реле:


I>> = Iсз /IнТА = 702,972/100= 7,02

где I>> – уставка отсечки на реле;

IнТА – номинальный первичный ток трансформатора тока.

Проверка чувствительности в минимальном режиме:

Кч = I (2) кз /Iср = 1280×/(2×702,972) = 2,57

Чувствительность отсечки соответствует нормам (не менее 2).

2.1.2 Выбор уставок защиты от замыканий на землю.

Защита от замыкания на землю должна работать на отключение при первичных емкостных токах 10А и более для двигателей, мощностью менее 2000кВт. В исходных данных отсутствуют токи замыкания на землю в сети 6кВ. Уставка защиты выбирается стандартным способом независимо от того, необходимо ли ее действие на отключение. Даже в случае, если такой необходимости нет, должна иметься защита от двойных замыканий на землю.

Произведем проверку отстройки защиты от броска емкостного тока двигателя при внешних замыканиях на землю. Бросок тока при перемежающейся дуге может быть равен 3-4 собственного емкостного тока двигателя. Таким образом, уставка защиты по условию отстройки от броска емкостного тока при внешних КЗ:

Iсз = Kн × 4 × Iс дв

где Kн = 1,2 – стандартный коэффициент надежности для реле фирмы ALSTOM;

Ic дв - емкостной ток двигателя.

Поскольку емкостной ток замыкания на землю не задан, применяем упрощенную формулу расчета емкостного тока двигателя:

Iс дв = 0,0172; Sном (МВА) = 0,0172 × 0,552 = 0,012 А.

Sном = ×Uном ×Iном = ×6,3×0,069 = 0,752 МВА.

Уставка защиты от замыкания на землю двигателя по выражению

Iср = Kн × 4 × Iс дв = 1,2×4×0,012 = 0,06 А, первичных. вторичный ток при условно принятом коэффициенте трансформации ТНП = 100

Iо>> = 0,06/100 = 0,0006 можно принять минимальную уставку 0,002.

Можно принять и другое требование к выполнению уставки защиты двигателя от замыканий на землю – исходить из величины тока замыкания на землю, при которой требуется обязательное отключение двигателя (10А).

В защите протекает емкостной ток сети за вычетом тока двигателя и кабеля связи двигателя с ячейкой, величиной которого в данном случае пренебрегаем.

Таким образом, первичная уставка срабатывания защиты от замыкания на землю двигателя должна быть равна 10А первичных или 10/100=0,1 А вторичных.

Решение о принципе выбора уставки определяется требованиями завода- изготовителя двигателя или эксплуатирующей организацией.

2.1.3 Выполнение уставок на устройстве.

Мощность вторичной обмотки трансформатора тока ТНП типов ТЗЛ или ТЗР невелика. Поэтому ток срабатывания защиты от замыкания на землю должен быть проверен подачей первичного тока в провод, пропущенный через магнитопровод кабельного трансформатора тока. Предварительно на устройстве выполняется уставка, исходя из коэффициента трансформации трансформатора тока 100, которая и корректируется после подачи тока в первичную сторону ТТ при наладке. Таким образом, должен быть задан только первичный ток срабатывания защиты.

Учитывая отсутствие паспортных данных о токе замыкания на землю двигателя желательно произвести его замер при наладке и уточнить уставку.

Уставку по времени можно принять 0,1 сек.

При наличии защиты от замыканий на землю, защита от двойных замыканий на землю не требуется. Однако, учитывая низкую уставку по току защиты от замыкания на землю и большую кратность ТКЗ, целесообразно ее продублировать более грубой второй ступенью для работы при двойных замыканиях на землю – 50А и 0,0сек.

2.2 Защита от перегрузки

Для защиты от перегрузки должны быть выданы следующие уставки:

2.2.1Эквивалентный ток нагрузки состоит из тока прямой последовательности и оказывающий повышенное влияние на нагрев двигателя ток обратной последовательности

Iэкв вычисляется в соответствии с соотношением:

Iэкв = (Iпр 2 + Кэ . Iобр 2 )0,5

2.2.2 Тепловой уровень в защите вычисляется по выражению:

ΘI+1 = (Iэкв /IΘ >.)2 . [1- exp(-0.1/T)] + Θi . exp(-0.1/T) ,

где Кэ – коэффициент усиления влияния тока обратной последовательности для отечественных двигателей принимаем 6;

IΘ > – уставка тока тепловой перегрузки;

IΘ > = 1,1× Iн.дв. /коэф.тт = 1,1×69/100 = 0,76

Т – тепловая постоянная времени нагрева двигателя ее, можно вычислить исходя из следующих соображений: в паспорте двигателя указывается допустимое время заклинивания ротора в горячем состоянии: 12 сек. Тогда постоянная времени пуска;

Те 2 = t доп ( К2 – 1) = 12 ((5,6/ 1,1)2 – 1) = 500сек или 8 минут.

В зависимости от режима работы двигателя, защита использует одну из трех следующих постоянных времени:

- постоянная времени перегрузки Те 1, для перегрузок, когда учитывается отдача в окружающую среду, примем на 2 минуты больше – 10минут;

- постоянная времени охлаждения Тох для отключенного двигателя можно принять 4 Те 2 или 32 мин.

2.2.3 При подключении компенсирующей мощности непосредственно к двигателю через трансформатор тока и защиту протекает суммарный ток батареи и двигателя, который можно вычислить следующим образом:

Sкомп = Р/(Cosj × h) = 630/( 0,97 × 0,95) = 670 кВА;

I защ = Sком /(U ×) = 670/(6,3×) = 61,5 А.

Таким образом, с учетом наличия компенсации нужно принять номинальный ток 61,5 А.

IΘ > = 1,1× Iн.дв. /коэф.тт = 1,1× 61,5/100 = 0,68

2.2.4 Дополнительные уставки, связанные с тепловой перегрузкой двигателей:

а) Ввести запрет отключения от тепловой перегрузки при пуске двигателя.

Уставка: Да.

б) Уставка сигнализации тепловой перегрузки, при действии защиты от перегрузки на отключение: Θсигн. = 0,95.

в) Уставка функции: запрет пуска Θ запрета пуска = 0,9.

г) Уставка функции: затяжной пуск.

Способ выполнения функции по факту включения выключателя и по току (52А =I).

Уставка по току пуска: Istart =2 IΘ = 2×0,76 =1,52.

Уставка по времени: tstart = 1,2; tпуск =1,2×12= 14,4сек. Принимаем 15сек.

2.3 Функция: заклинивание ротора

Выполняется при наличии датчика вращения двигателя.

Заклинивание ротора двигателя может произойти при пуске двигателя или в процессе его работы.

Уставка по току пуска, по условию отстройки от реально возможной перегрузки двигателей:

Istall =2 IΘ = 1,52 без учета емкостной компенсации;

Istall =2 IΘ = 1,36

Уставка по времени пуска:

tstall = 5сек.

2.4 Функция «несимметрия». Защита двигателя от перегрузки токами обратной последовательности.

Ступень Ii>. = 0.25 Iном / 100= 0,17

Выдержка времени должна обеспечить отключение несимметричных коротких замыканий в прилегающей сети, для чего она должна быть на ступень больше чем защита питающего трансформатора.

tIi > = tмтз +Dt

Условно принимается 2 сек и уточняется по месту.

Ступень Ii >> не используется.

Выбранные уставки на реле сведены в таблицу 2.2

Таблица 2.2

Параметр

Величина

1группа уст.

Величина

2группа уст.

Примечание

Фазные ТТ

Номинальный первичный ток

Номинальный вторичный ток

100

5

100

5

Трансформатор тока НП

Номинальный первичный ток

Номинальный вторичный ток

100

1

100

1

Величина уточняется при наладке

Защита от КЗ

Ток срабатывания I>>

Выдержка времени

8,8

0,01

8,8

0,01

Защита от замыканий на землю

Ступень Iо> ток

Ступень Iо>> время

Ступень Iо> > ток

Ступень Iо> > время

0,1(10Аперв.)

0,1 сек.

0,5(50Аперв.)

0,01сек.

0,1(10Аперв.)

0,1 сек.

0,5(50Аперв.)

0,01сек.

Уставки уточняются на основании заводских требований к ЗЗ двигателя и измерений КТТ ТНП

Защита от перегрузки.

Ступень теплового тока IΘ

Постоянная времени

перегрузки Те1

Постоянная времени пуска Те2

Постоянная времени

охлаждения Тох

Коэффициент влияния тока обратной последовательности Кэ

Ступень тепловой сигнализации

Запрет пуска

Запрет отключения от тепловой перегрузки при пуске

0,68

10 мин.

0,8 Те1

3.2 Те1

6

0.95Θ

0.9 Θ

ДА

0,76

10 мин.

0,8 Те1

3.2 Те1

6

0.95Θ

0.9 Θ

ДА

Защита от затяжки пуска

Критерий определения пуска

Ток контроля пуска Istart

Время контроля пуска tstart

52+I

2 IΘ

15

52+I

2 IΘ

15

Защита от заклинивания ротора

Istall

Tstall

2 IΘ

5

2 IΘ

5

Может быть введена при наличии на двигателе датчика вращения

Защита от несимметрии

1 ступень ток l2 li> время tli>

2 ступень не используется

0.17

2.0

Время согласовывается с уставкой защиты питающего тр-ра (уточняется по месту).

Функция потери нагрузки

Уставка минимального тока l<

Выдержка времени tI<

Выдержка времени запрета при

пуске tinhib

0.15

5.0

15.0

0.29

5.0

15.0

Уточняется при наладке по фактической величине минимального тока нагрузки и тока холостого хода.

Уставка по времени учета пусков Т reference

Количество пусков из горячего состояния

Количество пусков из холодного состояния

Время запрета пуска tinhib

30 мин

1

2

5 мин

30 мин

1

2

5 мин


3 Безопасность жизнедеятельности

3.1 Разработка нормативов предельно допустимых выбросов предприятия и расчет санитарно – защитной зоны

В процессе производства тканей и нитей широко используются окрасочные работы, переработка неметаллических материалов, лакокрасочные операции и т. п., что приводит к выбросам вредных веществ в атмосферу.

Для снижения этих выбросов производят разработку нормативов предельно допустимых и временно согласованных выбросов (ПДВ и ВСВ) для стационарных источников.

Предельно допустимые выбросы вредных веществ в атмосферу (ПДВ) устанавливаются для каждого источника загрязнения атмосферы таким образом, что выбросы вредных веществ от данного источника или от совокупности источников с учетом перспективы развития промышленного предприятия и рассеяния вредных веществ в атмосфере не создают приземную концентрацию, превышающую их предельно допустимую концентрацию (ПДК) для населения, растительного и животного мира (ГОСТ 17.23.02-90). Значение ПДВ устанавливаются при разработки ведомственных предложений по ПДВ, водных томов «Охрана атмосферы города и предельно допустимый выброс», подразделов, касающихся защиты атмосферы от загрязнения, в разделе «Охрана окружающей среды» различных видов предпроектной и проектной документации на строительство новых и реконструкцию существующих предприятий (ППД). Они устанавливаются как для строящихся, так и для действующих предприятий.

Установление ПДВ производится с применением методов расчета загрязнения атмосферы промышленными выбросами и с учетом перспективы развития предприятия, физико-географических и климатических условий местности, расположение промышленных площадок и участков существующей и проектируемой жилой застройки и т.п. ПДВ (г/с) устанавливаются для условий полной нагрузки технологического и газоочистного оборудования и их нормальной работы. ПДВ не должны превышать в любой 20-минутный период времени допустимых.

ПДВ устанавливается отдельно для каждого источника выброса не являющего мелким. Для мелких источников целесообразно установление единых ПДВ от их совокупностей, с предварительным объединением группы источников в более мощный.

ПДВ определяется для каждого вещества отдельно, в том числе и в случаях учета суммаций вредного действия нескольких веществ. При установлении ПДВ учитываются фоновые концентрации сф .

Установлению ПДВ для отдельного источника предшествует определение его зоны влияния. Зоны влияния источников рассчитываются по каждому вредному веществу отдельно.

Значение нормированных выбросов ПДВ определяется по формуле:

, г/с

где ПДК – максимально разовая ПДК вредного вещества, мг/м3 ;

сф – фоновая концентрация вредного вещества, мг/м3 ;

Н – высота дымовой трубы, м;

А– коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы;

F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе;

m и n - коэффициент, учитывающий условия выхода газо-воздушной смеси из устья источника выброса;

h- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности;

V1 – расход газо-воздушной смеси, м3 / с;

DТ – разность между температурой выбрасываемой газо-воздушной смеси (Тг) и температурой окружающего атмосферного воздуха (Тв), 0 С.

Для предприятия в целом ПДВг находится по формуле:

ПДВг =S ПДВг i .

Так как в нашем случае предельно допустимые выбросы завода не превышают допустимых, то ПДВ принимаем равным нормативному значению.

В настоящее время существует порядок ведения государственного учета вредных воздействий на окружающую среду предприятиями и организациями. Выбросы машиностроительного завода приведены в таблице 10.1. В состав завода входят следующие цеха, выбрасывающие в окружающую среду вредные вещества:

а) Ремонтно-механический цех. При механической обработке металлов, пластмасс и других материалов на металлорежущих станках образуется большое количество пыли и стружки обрабатываемых материалов.

б) Красильный цех .При проведении технологического процесса на всех стадиях обработки материалов возможно появление опасных и вредных производственных факторов. Основными источниками загрязнения атмосферы пылью, окисью углерода, сернистым ангидридом и др. Углекислый газ, применяемый для химической сушки, выделяется в рабочей зоне.

в) Деревообрабатывающий цех. Выделяет в атмосферу пыль, древесную пыль.

г) Котельная. При нагреве в контролируемых атмосферах и некоторых других процессах выделяются вредные газы (окись углерода, окислы азота соединения фтора и хлора, углеводороды, диоксид серы и др.).

Вместе с газами, топливом в атмосферу уносится значительное количество пыли.


Таблица 10.1.1 - Вредные вещества, выделяемые текстильным комбинатом

Наименование вещества

Единица измерения

Кол-во выбросов

ПДК, мг/м3

среднесуточная

Максимальноразовая

1

2

33

4

5

Деревообрабатывающий цех

Пыль

Древесная пыль

кг/ч

кг/ч

0,04

0,03

0,15

0,15

0,5

0,5

Красильный цех

Пыль

Ацетон

Бензол

Акролеин

Окись азота

Окись углерода

Углекислый газ

Фенол

Формальдегид

Хлор

Этиловый спирт

кг/ч

кг/год

кг/год

кг/год

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/год

кг/год

кг/год

кг/год

50

5

2,5

10

0,1

600

400

3

10

50

3

0,15

0,35

0,1

0,03

0,06

3

3

0,003

0,003

0,03

5

0,5

0,35

1,5

0,03

0,6

5

5

0,01

0,035

0,1

5

Котельная

Пыль

Ацетон

Бензол

Акролеин

Окись азота

Окись углерода

Углекислый газ

Фенол

Формальдегид

Хлор

Этиловый спирт

кг/ч

кг/год

кг/год

кг/год

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/год

кг/год

кг/год

кг/год

190

7

4,5

40

0,2

1600

1600

8

20

180

8

0,15

0,35

0,1

0,03

0,06

3

3

0,003

0,003

0,03

5

0,5

0,35

1,5

0,03

0,6

5

5

0,01

0,035

0,1

5

Ремонтно-механический цех

Сернистый газ

Окись углерода

Пыль

Окалины

Диоксид азота

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

0,25

0,5

0,2

0,06

1,5

0,05

3

0,15

0,04

0,04

0,5

5

0,5

0,04

0,085

Свинец

Окись углерода

Альдегиды

Окислы азота

Бензол

Бензин

г/сек

г/сек

г/сек

г/сек

г/сек

г/сек

0,00012

0,73

0,01

0,04

0,01

0,02

0,01

3

0,015

0,04

0,1

1,5

0,01

5

0,015

0,085

1,5

5

Центральная заводская лаборатория

Окись углерода

Аммиак

Диоксид серы

Сероводород

Бензол

Синильная кислота

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

0,45

0,6

0,04

0,03

0,01

0,02

3

0,04

0,05

0,008

0,1

0,01

5

0,2

0,5

0,008

1,5

0,01

Электроцех

Органические растворители

Бензол

Толуол

Ксилолол

Синтетические моющие средства

Металлическая пыль

Ацетон

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

г/ч

г/ч

0,2

0,04

0,09

0,03

0,02

6

2,5

1,5

0,1

0,6

0,2

0,01

0,15

0,35

5

1,5

0,6

0,2

0,04

0,5

0,35

Требованиями «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий СН 245-71» предусмотрено, что предприятия, являющиеся источниками выделения в окружающую среду вредных и неприятно пахнущих веществ, следует отделить от жилой застройки санитарно – защитными зонами. Размеры санитарно – защитной зоны до границы жилой застройки устанавливаются в зависимости от мощности предприятия, условий осуществления технологического процесса, характера и количества, выделяемых в окружающую среду вредных и неприятно пахнущих веществ. Для предприятий являющиеся источниками производственных загрязнении , в зависимости от мощности, условий осуществления технологического процесса в соответствии с санитарной классификацией промышленных предприятий устанавливаются следующие размеры санитарно – защитных зон для предприятий:

I класса – 1000 м (КОП >106 ); II класса –500 м (КОП=104 ¸106 ); III класса –300 м (КОП =103 ¸104 ); IV класса – 100 м (КОП<103 ),

где КОП – коэффициент опасности предприятия, определяемый по следующей формуле:

где Кi – коэффициент, зависящий от класса опасности вещества (КОВ) значения которого приведены в таблице 10.1.2.

Таблица 10.1.2.

КОВ

I

II

III

IV

Кi

1,6

1,3

1,0

0,9

В свою очередь КОВ зависит от максимально разовой предельно допустимой концентрации вещества (зависимость сведена в таблицу 10.1.3.)

Таблица 10.1.3

ПДК

I

II

III

IV

КОВ

менее 0,1

0,1¸1,0

1,1¸10

более 10

Сведем вредные выбросы предприятия в таблицу 10.1.4


Таблица 10.1.4. Расчет коэффициента опасности предприятия.

Наименование вещества

Количество выбросов в

КОВ

Кi

КОП

кг/ч

тонн/год

Пыль

Ацетон

Бензол

Акролеин

Окись азота

Диоксид азота

Окись углерода

Двуокись серы

Углекислый газ

Фенол

Формальдигид

Хлор

Этиловый спирт

Сернистый газ

Окалины

Аммиак

Сероводород

Древесная пыль

Органические растворители

Толуол

Ксилолол

Синтетические моющие средства

Кислоты

Щелочи

Свинец

Альдегиды

Бензин

240,246

0,0027

0,0876

0,0116

0,3

1,644

2203,578

0,04

2000

0,025

0,0069

0,0532

0,0025

0,25

0

0,06

0,03

0,03

0,2

0,09

0,03

0,02

0,03

0,012

0,0004

0,036

0,072

1037,863

0,012

0,378

0,05

1,296

7,102

9519,45

0,173

8640

0,011

0,029

0,229

0,011

1,08

0,259

2,542

0,129

0,129

0,864

0,389

0,129

0,086

0,129

0,052

0,002

0,155

0,311

II

II

III

I

II

I

III

II

III

I

I

I

III

II

I

II

I

II

III

II

II

I

I

II

I

I

III

1,3

1,3

1

1,6

1,3

1,6

1

1,3

1

1,6

1,6

1,6

1

1,3

1,6

1,3

1,6

1,3

1

1,3

1,3

1,6

1,6

1,3

1,6

1,6

1

20526,78

0,012

0,252

2,264

2,721

1188,882

1903,89

0,251

1728

1,164

0,74

3,764

0,002

2,721

19,86

27,95

85,5

0,171

0,172

0,569

0,565

3,4

59,833

0,052

0,076

6,459

0,622

КОП =32566,671

Так как для текстильного комбината значение КОП находится в интервале от 104 до 105 , то принимаем предварительную величину СЗЗ равной 500 метров.

Полученные по расчету размеры СЗЗ должны уточняться отдельно для различных направлений ветра в зависимости от результатов расчета загрязнения атмосферы и среднегодовой розы ветров района расположения предприятия по формуле

где l (м) – расчетный размер СЗЗ;

L0 (м) – расчетный размер участка местности в данном направлении, где концентрация вредных веществ (с учетом фоновой концентрации от других источников превышает ПДК);

Р (%) – среднегодовая повторяемость направления ветров рассматриваемого румба;

Р0 (%) – повтор направлений ветров одного румба по круговой розе ветров.

Санитарно-защитная зона не может рассматриваться как резервная территория предприятия и использоваться для расширения промышленной площадки. Вместе с тем на территории санитарно-защитной зоны допускается размещать производства более низкого класса вредности, чем основное производство, для которого установлена эта зона, а также пожарное депо, гаражи, склады, административные здания, научно-исследовательские лаборатории, стоянки транспорта и т. п.

Для максимального ослабления влияния на окружающее население производственных загрязнений атмосферного воздуха территории санитарно- защитной зоны должна быть благоустроена и озеленена. Озеленение производится газоустойчивыми породами деревьев и кустарников. Со стороны жилого массива ширина полосы древесно-кустарниковых насаждений должна быть не менее 50 м, а при ширине зоны до 100 м – не менее 20 м.

Санитарно- защитная зона для предприятия может быть увеличена при необходимости и надлежащем технико-экономическом и гигиеническом обосновании, но не более чем в 3 раза.

Размещение объектов на генеральном плане предприятия производится с учетом направления, продолжительности и силы ветра, чтобы при пожаре исключить перенос огня на соседние участки. Кроме того, при правильной ориентировке зданий по направлению ветра создаются благоприятные условия для защиты от вредных производственных выделений и шумов.

Сведения о направлении ветра в различные времена года получают на метеорологической станции в виде розы ветров, роза ветров Алматинской области и расчет СЗЗ приведены в таблице 10.1.5

Таблица 10.1.5- Расчет СЗЗ

Характеристики

Направления ветров

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

Повторяемость направлений,Р %

7

7

13

18

17

16

17

5

Повторяемость направлений ветров по круговой розе ветров, Р0 %

12,5

Р/Р0

0,56

0,56

1,04

1,44

1,36

1,28

1,36

0,4

L0 , м

500


Рисунок 10.1.2. Размер санитарно – защитной зоны Алматинского текстильного комбината

10.2 Разработка вопросов электробезопасности низковольтного электрооборудования (расчет зануления)

Основной мерой защиты от поражения электрическим током в сетях напряжением до 1000 В является зануление.

Цель зануления – быстро отключить электроустановку от сети при замыкании одной (или двух) фазы на корпус. Обеспечить безопасность прикосновения человека к зануленному корпусу в аварийный период.

К частям подлежащим занулению, относятся корпуса электрических машин, трансформаторов, аппаратов, выключателей светильников и т.п.; приводы электрических аппаратов: вторичные обмотки измерительных трансформаторов, металлических конструкций распределительных устройств, металлические оболочки и броня контрольных и силовых кабелей, контрольных и наладочных стендов, корпуса передвижных и переносных электроприемников, а также электрооборудование, размещенное на движущихся частях станков, машин и механизмов.

В электроустановках до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью с целью обеспечения автоматического отключения аварийного участка проводимость фазных и нулевых защитных проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании на корпус или на нулевой защитный проводник возникал ток короткого замыкания превышающий не менее чем в три раза номинальный ток плавкого элемента ближайшего предохранителя, а для автоматического выключателя с номинальным током более 100А – не менее 1,25.

Расчет зануления.

Принципиальная схема зануления приведена на рисунке 10.4. На схеме видно что ток короткого замыкания Iкз в фазном проводе зависит от фазного напряжения сети Uф и полное сопротивление цепи, складывающегося из полных сопротивлений обмотки трансформатора Zт /3, фазного проводника Zф , нулевого защитного проводника Zн , внешнего индуктивного сопротивления петли фаза – ноль Xп , активного сопротивления заземления нейтрали трансформатора R0 ( рисунок 10.2.1).


Рисунок 10.2.1- Принципиальная схема сети переменного тока с занулением

А-аппарат защиты (предохранитель или автоматический выключатель);

Rо-заземление нейтрали; Rп-повторное заземление

Рисунок 10.2.2- Полная расчетная схема соединения зануления

Поскольку R0 , как правило , велико по сравнению с другими элементами цепи, параллельная ветвь , образованная им создает незначительное увеличение тока короткого замыкания , что позволяет пренебречь им . В то же время такое допущение ужесточает требования к занулению и значительно упрощает расчетную схему , представленную на рис.10.2.3

Рис. 10.2.3- Упрощенная схема зануления.

В этом случае выражение короткого замыкания Iкз (А) в комплексной форме будет :

Iкз = Uф / ( Zм / 3 + Zф + Zн +jХn ), ( 5.2.1.1 )

где Uф – фазное напряжение сети, В;

Zт – комплекс полного сопротивления обмоток трехфазного источника тока ( трансформатора ), Ом;

Zф = Rф + jХn - комплекс полного сопротивления фазного провода, Ом;

Zн = Rн + jХn – комплекс полного сопротивления нулевого защитного проводника, Ом;

Rф и Rн – активное сопротивление фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

Xф и Хн – внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;

Хп – внешнее индуктивное сопротивление контура (петли) фазный проводник – нулевой защитный проводник ( петля – фаза – нуль ), Ом;

Zп =Zф +Zн + jХn – комплекс полного сопротивления петли фаза – нуль, Ом;

С учетом последнего:

Iкз = Uф / ( Zм / 3 + Zn).

При расчете зануления принято применять допущения , при котором для вычисления действительного значения (модуля) тока короткого замыкания Iкз модули сопротивления обмоток трансформатора и петли фаза нуль Zт/3 и Zп складываются арифметически. Это допущение также ужесточает требования безопасности и поэтому считается допустимым, хотя и вносит некоторую неточность (5%).

Полное сопротивление петли фаза – нуль в действительной форме определяется из выражения :

Zn = Ö( Rф + Rн )2 + (Xф +Хн + Хп )2, Ом.

Формула для проверочного расчета определяется с учетом коэффициента кратности К тока короткого замыкания определяемого требованиями к занулению :

К × Iн £ Uф /( Zт/3 + Ö(Rф + Rн) 2 + (Хф + Хн + Хп )2)

Значение коэффициента К принимается равным К³3 в случае если электроустановка защищается предохранителями и автоматическими выключателями имеющими обратнозависимую характеристику от тока. В случае если электроустановка защищается автоматическим выключателем имеющим только электромагнитный расцепитель (отсечку), то для автоматов с Iн до 100 А, К = 1,4, а для автоматов с Iн > 100 А, К = 1,25.

Значение полного сопротивления маслянного трансформатора во многом определяется его мощностью, напряжением первичной обмотки, конструкцией трансформатора.

Расчет зануления участка механического цеха.

Исходные данные:

напряжение сети – 0,38 кВ;

мощность трансформатора – 1000 кВА;

мощность наиболее удаленного электроприемника (вентиляторы каллориферов дверей) 30кВт

длина кабеля от ТП до ШРА-3, L1 = 40 м;

длина шинопровода ШРА-3, L2 = 36 м;

длина провода от ШРА-3 до станка, L3 = 5 м.

Схема замещения приведена рисунке 10.2.4

Определение токов нагрузки и выбор аппаратов защиты:

Iнпв 200 А; Iна =250 А.

Определение полных сопротивлений элементов цепи:

а) сопротивление трансформатора для группы соединения Д/У0 –11 Zт =0,17 Ом (таблица 3.1. /5/).

б) сопротивление кабеля, при сечении фазной жилы 70 мм2 и нулевой 50 мм2 Zпфо =1,09 Ом/км /5/.

Zп = Zпфо ´ L1 =1,09´0,04 =0,0436 Ом;

в) сопротивление шинопровода ШРА73 при Iн =250 А, Zпфо =0,59 Ом/км

Zп = Zпфо ´ L2 =0,59´0,036= 0,021 Ом.

г) сопротивление провода при сечении фазной жилы 25 мм2 и нулевой 25 мм2 Zпфо =2,96 Ом/км /5/

Zп = Zпфо ´ L3 = 2,96´0,005 =0,0148 Ом

Определение тока КЗ :

Определение кратности тока

,

условие Iкз ³Iн ´К

где Ка =1,25; Кпв =3, то 4460 А >400´1,25=500 А и 2580А>3´200=600 А

Определение времени срабатывания аппарата защиты: плавкой вставки определяется по защитной характеристике плавкой вставки /5/, а для автомата принимается из справочника. В данном случае при токе КЗ 2580 А и номинальном токе плавкой вставки 200А время отключения аппарата защиты 0,1 секунд. Время отключения автоматического выключателя – 0,15 секунды.

Потенциал корпуса поврежденного оборудования:

Uк1 =Iкз ´Zн1 =4,46´0,0224=99 В, где Zн1 – сопротивление нулевой жилы кабеля, Zн1 =Rн1 , так как величина внутреннего индуктивного сопротивления Хн1 алюминиевого проводника сравнительно мала (около 0,0156 Ом/км).

где r - удельное сопротивление алюминиевой жилы принимается равной 0,028 Ом´мм2 /м;

S – сечение жилы, мм2 ;

L – длина проводника, м.

Uк2 = Iкз ´( Zн2 + Zн3 )= 2580 ´(0,0056 + 0,01) = 40,3 В,

где Zн3 – сопротивление нулевого провода, Zн3 = Rн3

Zун2 = 0,29 Ом/км /5/, Zн2 = Z yн2 ´ L2 =0,29´0,036= 0,01 Ом.

Ток, проходящий через тело человека, равен:

Согласно /6/ такие величины тока являются допустимыми при времени воздействия соответственно 0,5 и 1,2 секунды, т.е. время срабатывания автоматического выключателя и предохранителя не превышает допустимых величин.

10.3 Акустический расчет ремонтно-механического цеха

Источниками шума в ремонтно-механическом цехе являются: прессы, станки, полуавтоматы, мостовые краны, стенды, вентиляторы.

Согласно ГОСТ 12.1.003-83 «ССБТ. Шум. Общие требования безопасности» по характеру спектра шум в цеху является широкополосным с непрерывным спектром шириной более одной октавы;

Контроль за уровнями шума на рабочих местах должен быть обеспечен не реже одного раза в год.

Мероприятия по снижению шума должны быть подтверждены соответствующим акустическим расчетом который включает в себя:

а) выявление источников шума и определение их шумовых характеристик;

б) выбор точек в помещениях или на территориях, для которых производится акустический расчет (расчетных точек);

в) определение допустимых уровней звукового давления Lдоп для расчетных точек;

г) определение ожидаемых уровней звукового давления L в расчетных точках до осуществления мероприятий по снижению шума;

д) определение требуемого снижения уровней звукового давления Lтреб в расчетных точках;

е) выбор мероприятий для обеспечения требуемого снижения уровней звукового давления в расчетных точках. Произведем акустический расчет для цеха. В цеху объемом (30х40х10)=12000м3 размещен 31 источник шума пяти типов. Уровни звуковой мощности, излучаемой каждым источником, приведены в таблице 10.5.

Табл.10.3.1- Уровни звуковой мощности источников шума

Величина, дБ

Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

1 (12 шт.)

83

83

89

89

90

91

90

89

2 (4 шт.)

95

98

97

92

92

86

72

70

3 (3 шт.)

87

88

89

97

89

86

89

76

4 (6 шт.)

91

98

100

98

94

94

94

89

5 (6 шт.)

75

78

87

94

97

94

88

86

Все источники работают одновременно. Источники установлены на полу, поэтому принимаем для них фактор направленности Фi=Ф=1. Расчетная точка находится у электроприемника N 15 на высоте 1,5 м от пола. Расстояния от акустических центров до расчетной точки:

r1 =17,55м; r2 =13,95м; r3 =11,25м; r4 =7,95м; r5 =7,05м; r6 =6,15м; r7 =9,6м; r8 =

=13,5м; r9 =17,25м; r10 =15м; r11 =11,25м; r12 =9,75м; r13 =6,75м; r14 =3м; r15 =2м; r16 =3,45м; r17 =6,3м; r18 =9м; r19 =11,7м; r20 =13,5м; r21 =14,7м; r22 =15,75м;

r23 =15,45м; r24 =16,05м; r25 =10,95м; r26 =8,25м; r27 =6м; r28 =4,5м; r29 =4,5м;

r30 =19,05м; r31 =15,45м;

Акустический расчет:

Октавные уровни звукового давления в расчетной точке определяем по формуле:

L=10lg (),

где Di=100,1L р i ;

Lpi - октавный уровень звуковой мощности в дБ, создаваемый i- ым источником шума;

m - количество источников шума, ближайших к расчетной точке (т.е. источников, для которых ri <5rmin , где rmin - расстояние от расчетной точки до акустического центра источника);

n - общее количество источников шума в помещении;

cI - коэффициент, учитывающий влияние ближнего акустического поля и принимаемый в зависимости от отношения расстояния r в мм между акустическим центром источника и расчетной точкой к максимальным габаритным размерам Lmax в м источника шума по графику (рис.2.2. /11/);

Фi - фактор направленности источника шума, безразмерный, определяемый по опытным данным;

Si - площадь в м2 воображаемой поверхности правильной геометрической формы, окружающей источник и проходящей через расчетную точку.

Для источников шума, у которых 2Lmax<r, следует принимать при расположении источника шума:

- в пространстве- S=4pr2 ;

- на поверхности стены, перекрытия- S=2pr2 ;

B - постоянная помещения в м2 , определяемая по формуле:

В=В1000 . m, (10.16.),

где В1000 - постоянная помещения в м2 на среднегеометрической частоте 1000 Гц, определяемая по таблице 2.8./4/ в зависимости от объема и типа помещения;

m - частотный множитель, определяемый по таблице 2.9. /11/.

Минимальное расстояние от расчетной точки до акустического центра ближайшего к ней источника rmin =r=2м, 5×rmin =5. 2=10м. Общее количество принимаемых в расчет источников шума, расположенных вблизи расчетной точки, для которых ri <5 rmin =10м, будет равно m=16.

Учитываются источники, расположенные на расстояниях r4 =7,95м, r5 =7,05м, r6 =6,15м, r7 =9,6м, r12 =9,75м, r13 =6,75м, r14 =3м, r15 =2м, r16 =3,45м, r17 =6,3м, r18 =9м, r26 =8,25м, r27 =6м, r28 = r29 =4,5м, r31 =9,45м.

Наибольший габаритный размер рассматриваемых источников Lmax=0,95м. Следовательно, для всех источников выполняется условие 2 Lmax<3, поэтому можно принять Si =2pr2 i . Величины ri /Lmax=2/0,95=2,1, поэтому cI =1 (рис.2.2. /4/). По формуле 4.1. определяем суммарные уровни звукового давления Lобщ в расчетной точке от всех источников шума. Затем по формуле:

DLтр.общ= Lобщ-Lдоп, дБ,

определяем требуемое снижение шума DLтр, приняв нормативные уровни звукового давления в расчетной точке по табл.2.7. /11/.

Результаты расчетов внесем в таблицу 10.3.2.


Таблица 10.3.2

N

Величина

Ед. изм.

Среднегеометрическая частота октавной полосы, Гц

63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

1

дБ

83

83

89

89

90

91

90

89

2

2

дБ

95

98

97

92

92

86

72

70

3

3

дБ

87

88

89

97

89

86

89

76

4

4

дБ

91

98

100

98

94

94

94

89

5

5

дБ

75

78

87

94

97

94

88

86

6

D1 =100,1 L р1

-

2. 108

2. 108

7,9. 108

7,9. 108

1. 109

1,26. 108

1. 109

7,9. 108

7

D2 =100,1 L р2

-

3,16. 109

6,3. 109

5. 109

1,6. 109

1,6. 109

4. 108

1,6. 107

1. 107

8

D3 =100,1 L р3

-

5. 108

6,3. 108

7,9. 108

5. 109

7,9. 108

4. 108

7,9. 108

4. 107

9

D4 =100,1 L р4

-

1,26. 109

6,3. 109

1. 1010

6,3. 109

2,5. 109

2,5. 109

2,5. 109

7,9. 108

10

D5 =100,1 L р5

-

3,2. 107

6,3. 107

5. 108

2,5. 109

5. 109

2,5. 109

6,3. 108

4. 108

11

S4 =2pr4 2

м2

400

400

400

400

400

400

400

400

12

S5 = 2pr5 2

м2

312

312

312

312

312

312

312

312

13

S6 =2pr6 2

м2

238

238

238

238

238

238

238

238

14

S7 = 2pr7 2

м2

579

579

579

579

579

579

579

579

15

S12 =2pr12 2

м2

597

597

597

597

597

597

597

597

16

S13 =2pr13 2

м2

286

286

286

286

286

286

286

286

17

S14 =2pr14 2

м2

57

57

57

57

57

57

57

57

18

S15 =2pr15 2

м2

25

25

25

25

25

25

25

25

19

S16 =2pr16 2

м2

75

75

75

75

75

75

75

75

20

S17 =2pr17 2

м2

249

249

249

249

249

249

249

249

21

S18 =2pr18 2

м2

509

509

509

509

509

509

509

509

22

S26 =2pr26 2

м2

427

427

427

427

427

427

427

427

23

S27 =2pr27 2

м2

226

226

226

226

226

226

226

226

24

S28 = S29 =2pr26 2

м2

197

197

197

197

197

197

197

197

25

S34 =2pr31 2

м2

561

561

561

561

561

561

561

561

26

100,1L р 5 / S4

-

8,75. 104

1,5. 105

1,25. 106

6,25. 106

1,25. 107

6,25. 106

1,58. 106

1. 106

27

100,1L р 5 / S5

-

1,03. 105

2,02. 105

1,6. 106

8,01. 106

1,6. 106

8,01. 106

2,02. 106

1,28. 106

28

100,1L р 3 / S6

-

2,1. 106

2,6. 106

3,3. 106

2,1. 107

3,3. 106

1,68. 106

3,3. 106

1,6. 105

29

100,1L р 5 / S7

-

5,5. 104

1,09. 105

8,64. 106

4,32. 106

8,64. 106

4,32. 106

1,09. 106

6,91. 104

30

100,1L р 3 / S12

-

8,38. 105

1,06. 106

1,32. 106

8,38. 106

1,32. 106

6,7. 105

1,32. 106

6,7. 103

31

100,1L р 3 / S13

-

1,74. 106

2,2. 106

2,76. 106

1,74. 107

2,76. 106

1,4. 106

2,76. 106

1,4. 105

32

100,1L р 5 / S14

-

5,6. 105

1,1. 106

8,8. 106

4,38. 107

8,8. 107

4,38. 107

1,1. 107

7,01. 106

33

100,1L р 5 / S15

-

1,28. 106

2,52. 106

2. 107

1. 108

2. 108

1. 108

2,52. 107

1,6. 107

34

100,1L р 1 / S16

-

2,67. 106

2,67. 106

1,05. 107

1,05. 107

1,33. 107

1,68. 107

1,33. 107

1,05. 107

35

100,1L р 1 / S17

-

8,03. 105

8,03. 105

3,17. 106

3,17. 106

4,02. 106

5,06. 106

4,02. 106

3,17. 106

36

100,1L р 1 / S18

-

3,9. 105

3,9. 105

1,55. 106

1,55. 106

1,96. 106

2,48. 106

1,96. 106

1,55. 106

37

100,1L р 1 / S26

-

4,7. 105

4,7. 105

1,85. 106

1,85. 106

2,34. 106

2,95. 106

2,34. 106

1,85. 106

38

100,1L р 1 / S27

-

8,84. 105

8,84. 105

3,5. 106

3,5. 106

4,4. 106

5,58. 106

4,4. 106

3,5. 106

39

100,1L р 1 / S28, 29

-

1,57. 106

1,57. 106

6,2. 106

6,2. 106

7,8. 106

9,9. 106

7,8. 106

6,2. 106

40

100,1L р 2 / S31

-

5,6. 106

1,12. 107

8,9. 106

2,8. 106

2,8. 106

7,1. 105

2,8. 104

1,78. 104

41

Сумма пп. (26-40)

-

1,92. 107

2,79. 107

7,56. 107

2,39. 108

3,69. 107

2,1. 108

8,47. 107

5,35. 107

42

Вш1000 (V=5184 м3 )

-

259

259

259

259

259

259

259

259

43

m

-

0,5

0,5

0,55

0,7

1,0

1,6

3

6

44

Вш= Вш1000 . m

-

130

130

142

181

259

414

777

1554

45

4/Вш

-

3,1. 10-2

3,1. 10-2

2,8. 10-2

2,2. 10-2

1,5. 10-2

9,7. 10-3

5,1. 10-3

2,6. 10-3

46

0,1 L р1 =23. 100,1 L р1

-

4,6. 109

4,6. 109

1,82. 1010

1,82. 1010

2,3. 1010

2,9. 1010

2,3. 1010

1,82. 1010

47

0,1 L р2 =. 60,1 L р2

-

1,9. 1010

3,8. 1010

3. 1010

9,6. 109

9,6. 109

2,4. 109

9,6. 107

6. 107

48

0,1 L р3 =6. 100,1 L р3

-

3. 109

3,8. 1010

4,7. 109

3. 1010

4,7. 109

2,4. 109

4,7. 109

2,4. 108

49

0,1 L р4 =3. 100,1 L р4

-

3,78. 109

1,9. 1010

3. 109

1,9. 1010

7,5. 109

7,5. 109

7,5. 109

2,3. 109

50

0,1 L р5 =6. 100,1 L р5

-

1,9. 108

3,8. 108

3. 109

1,5. 1010

3. 1010

1,5. 1010

3,8. 1010

2,4. 109

51

Сумма пп. (46-50)

-

3,23. 1010

1,3. 1011

5,89. 1010

9,18. 1010

7,48. 1010

5,63. 1010

4. 1010

2,3. 1010

52

Произв. пп. 45х51

-

1. 109

4,03. 109

1,6. 109

2,02. 109

1,1. 109

5,4. 108

2,04. 108

6. 107

53

Сумма пп. 41+52

-

1,02. 109

4,06. 109

1,68. 109

2,26. 109

1,14. 109

7,5. 108

2,89. 108

1,1. 108

39

Lобщ=10lg (53)

дБ

90,08

96,1

92,2

93,5

90,6

88,7

84,6

80,4

40

Lдоп=Lн

дБ

99

92

86

83

80

78

76

74

41

DLтр общ

дБ

-

-

6,2

10,5

10,6

10,7

8,6

6,4


Анализируя полученные данные видно, что уровни звукового давления на частотах октавной полосы 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц превышают нормируемые уровни. Поэтому в ремонтно-механическом цеху необходимо провести мероприятия по снижению шума.

Мероприятия по снижению шума.

На стадии проектирования генерального плана предприятия предусмотрено:

а) Предприятие располагается вдали от города

б) Оптимальное расположение цехов (Шумные цеха располагаются в одном месте вдали от тихих производственных участков)

в) Для снижения шума отдельных цехов предусмотрены зеленые насаждения деревьев и кустарника.

Для уменьшения шума, излучаемого промышленным оборудованием установленного в механосборочном цеху проведем следующие мероприятия:

а) применим такие материалы и конструкции при проектировании кровли, стен, фонарей, окон, ворот, дверей, которые могут обеспечить требуемую звукоизоляцию;

б) устройство специальных звукоизолированных боксов и звукоизолирующих кожухов при размещении шумящего оборудования;

в) экранирование источников шума;

г) применение глушителей для снижения аэродинамического шума.

д) применение нового высокотехнологичного оборудования

Для уменьшения прохождения шума в изолируемое помещение предусмотрим следующие строительно-акустические мероприятия:

а) применение необходимых материалов и конструкций при проектировании перекрытий стен, перегородок, дверей, окон, кабин наблюдений, щитов управления и т.д;

б) использование глушителей шума в системах механической вентиляции и кондиционирования воздуха.




Заключение

Тема дипломного проекта «Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината». При проектировании была определена полная потребляемая мощность в размере 9527,9 кВА, а для снабжения такой мощностью необходимо установить два трансформатора ГПП типа ТДН-10000/110.

Было принято 6 цеховых трансформаторов, которые были установлены в 3 ТП (двухтрансформаторных подстанций ).

Далее в дипломном проекте был произведен расчет токов к.з., выбор оборудования и кабельной продукции на напряжение выше 1000 В. Были выбраны: выключатели 6 кВ, трансформаторы напряжения, питающие кабели от ГПП до цеховых ТП.

В качестве примера расчета релейной защиты был произведен расчет релейной защиты трансформаторов ГПП. Были рассмотрены дифференциальная защита, максимальная токовая защита, газовая защита и защита от перегрузки. В качестве примера расчета низковольтной сети был произведен расчет низковольтной сети механического цеха.

Далее в разделе БЖД были рассмотрены: анализ условий труда в механическом цехе, акустический расчет, расчет зануления, обеспечение пожаробезопасности рабочего процесса.

В разделе «Экономическая часть» произведен расчет технико-экономических показателей подстанции, анализ влияния внешних факторов на показатели финансово-экономической эффективности инвестиций в объект.

В специальной части дипломного проекта было предложено рассмотреть: релейную защиту высоковольтных двигателей подключённых на U=6 кВ выполненную на микропроцессорном блоке Micom Р220.

Был произведён выбор: токовой отсечки, защит от замыканий на землю, защит от перегрузки.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:59:41 19 марта 2016

Работы, похожие на Дипломная работа: Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150530)
Комментарии (1836)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru