Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Реферат: Розрахунок Баштового крану

Название: Розрахунок Баштового крану
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: реферат Добавлен 19:57:57 08 июля 2011 Похожие работы
Просмотров: 70 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

1.Розрахунок Баштового крану

1.1. Розрахунок механізму підйому

1.1.1. Кінематична схема механізму підйому :

1.1.2. Вибір каната, діаметру барабана і блоків

Вантажний канат вибирається по розривному зусиллю, яке визначається по формулі:

де F0 – розривне зусилля каната, що приймається по сертифікату, Н;

Smax – зусилля натягнення гілки каната, Н;

n – коефіцієнт запасу міцності каната; n=5.5 [3. табл.. 11].

Максимальне зусилля натягнення гілки каната визначається по формулі:

де Q – вага вантажу, що підіймається, вага вантажних канатів і захватного органу; Q=10000Н;

z – кількість гілок, на яких підвішений вантаж; z=2

hп – ККД поліспасту;

ККД поліспасту визначається по формулі:

де hб = 0,98 для блоків на підшипниках кочення;

З додатку 2 по розривному зусиллю F0 – підбирається сталевий канат подвійного звивання, типа ЛК-Р, конструкції 6´19 (1+6+6/6)+1 о.с. (ГОСТ 2688-80), діаметром dk =22,5 мм, з розрахунковою межею міцності проволок s=180 МПа, площею перетину всіх проволок Fk =188 мм2 і розривним зусиллям F0 =28100 Н [11].

Діаметр блоку і барабана по центру намотуваного каната:

де –е коефіцієнт, залежний від РР і типу вантажопідйомної машини; е=25 [3. табл.. 12].

Діаметр блоку і барабана по дну канавки:

Приймаємо діаметр блока крюкової підвіски

Діаметр зрівнювального блоку:

Блоки виготовляють з чавуну СЧ15-32, СЧ18-36, стали 35Л, 45Л.

1.1.3. Розрахунок вузла барабана

Приймаємо барабан діаметром Dб =400 мм по дну канавки. Розрахунковий діаметр барабана по центру намотуваного каната Dо=405 мм.

Довжина каната, намотуваного на одну половину барабана:

де Н – висота підйому; Н=20000 мм = 20м;

u – кратність поліспасту; u=2

Число робочих витків нарізки на одній половині барабана:

де Lк – довжина каната, намотуваного на одну половину барабана;

Dб – діаметр барабана;

Довжина нарізки на одній половині барабана:

tн – крок нарізки гвинтової лінії на барабані; tн =26

Загальна довжина барабана визначається по формулі:

Барабан з чавуну СЧ15-32 з межею міцності на стиснення sВ =686 МПа.

Товщину стінки барабана визначають з розрахунку на стиснення по формулі:

де Smax – максимальне зусилля натягнення гілки каната;

tн – крок нарізки гвинтової лінії на барабані;

де к – коефіцієнт запасу міцності при розрахунку барабанів на міцність; k=4,25 [3. додаток 15]

З умови технології виготовлення литих барабанів товщина стінки їх не повинна бути менше 12 мм і визначається по формулі:

де Dб – діаметр барабана

Приймаємо товщину стінки барабана 14 мм.

Момент якій крутить, і що передається барабаном:

де Smax – максимальне зусилля натягнення гілки каната;

Dб – діаметр барабана;

2.1.4. Розрахунок кріплення каната до барабана

Натягнення каната перед притискною планкою визначається по формулі:

де Smax – максимальне зусилля натягнення гілки каната;

e – основа натурального логарифму;

f – коефіцієнт тертя між канатом і барабаном; f=0,1¸0,16;

a - кут обхвату канатом барабана; a=4p

Сумарне зусилля натягнення болтів визначається по формулі:

де f1 – приведений коефіцієнт тертя між планкою і барабаном, при куті заклинювання каната 2b=80°;

a1 – кут обхвату барабана канатом при переході від однієї канавки планки до іншої; a1 =2p

Сумарна напруга в болті при затягуванні кріплення з урахуванням розтягуючих і згинаючих зусиль:

де n – коефіцієнт запасу надійності кріплення каната до барабана; n³1,5, приймаємо n=1,8;

z – кількість болтів; z=2;

Pu – зусилля, що згинає болти;

d1 – внутрішній діаметр болти М22, виготовленого зі сталі Ст3; d1 =18,753 мм [3.стр.68]

Напруга, що допускається, для болта:

2.1.5. Розрахунок вісі барабана

Вісь барабана виготовляють зі сталі 45 (ГОСТ 1050-74) з межею міцності sв =600 МПа.

Реакції в опорах:

Зусилля, діючі з боку маточин на вісь:

Будуємо епюри згинаючих моментів:

По відомому згинаючому моменту приблизно визначаємо діаметр вісі:

де [s] – допустима напруга вигину для матеріалу вісі, для сталі 45 при 3-у режимі навантаженні [s]=60 МПа [3. додаток 18].

Приймаємо діаметр осі d=120 мм.

1.1.6. Потужність електродвигунів і вибір редуктора

де Q – номінальна вага вантажу, що підіймається, маса вантажних канатів та захватного органу, Q = 10000Н; V – швидкість підйому, V=0,6м/с

hм – загальне ККД механізму, hм =0,85 [3. табл. ХХХIII.]

Заздалегідь по каталогу вибираємо електродвигун типа MTH 211-6, потужністю N=7 кВт, частотою обертання 920об/хв.

Номінальний момент на валу двигуна:

Відношення максимального моменту до номінального:

Відношення мінімального моменту до номінального:

Частота обертання барабана:

де Uп – кратність поліспасту; Uп =2;

V – швидкість підйому; V=0,5м/с;

D – діаметр барабана; D=0,6 м

dк – діаметр каната; dк =0,0225 м

Передавальне число редуктора:

По каталогу вибираємо редуктор типа Ц2-500 з сумарною міжосьовою відстанню 500 мм, передавальним числом Uр =20, значенням потужності при легкому РР N=123 кВт, оборотами n=750 об/хв, з моментом що передається редуктором МТ =5000 Нм, вал тихохідний під зубчату муфту [2. V.табл. 1.47.].

Середній момент двигуна в період пуску:

Оскільки Мп ср =3088 Н м < МТ =5000 Н м, то редуктор задовольняє умовам перевантаження двигуна.

Фактична швидкість підйому вантажу:

Статичний момент на валу двигуна при підйомі номінального вантажу:

де Sп1 – зусилля в навиваємому на барабан канаті при підйомі вантажу; Sп1 =16460 Н;

а – число гілок, навиваємих на барабан; а=2;

hм – ККД механізму підйому, що приймається залежно від вантажу, що піднімається, по експериментальному графіку; hм =0,85 [1. табл. II.1.7.]

Зусилля в канаті, звиваємому з барабана, при опусканні вантажу:

Статичний момент на валу двигуна при опусканні номінального вантажу:

Момент інерції рухомих мас механізму, приведених до валу двигуна, при підйомі вантажу:

де Jр.м . – момент інерції ротора двигуна; Jр.м. =1,172 кг м[5];

d - коефіцієнт, що враховує моменти інерції мас деталей, що обертаються повільніше, ніж вал двигуна; d=1,2 ;

m – вага вантажу, що піднімається; m=87500 Н;

Uм – загальне передавальне число механізму:

Uм =Uр ´U=20´2=40;

hм – ККД механізму підйому; hм =0,85 [1. табл. II.1.7.];

Rб – радіус барабана по центру намотуваного каната; Rб =0,31125 м

Час пуску при підйомі номінального вантажу:

w - кутова швидкість двигуна;

Час пуску при опусканні номінального вантажу:

Прискорення при пуску номінального вантажу, що піднімається:

Середньоквадратичний момент:

де Stп – сумарний час пуску протягом одного циклу; Stп =41 с

S – загальний час сталого руху; S =147 с;

b - коефіцієнт, що враховує погіршення умов охолоджування під час пауз; b=0,85

Еквівалентна потужність по нагріву:

Отже, вибраний двигун задовольняє умові нагріву (Nэ £ Nн ).

2.1.8. Розрахунок гальма

Гальмо встановлюється на швидкохідному валу редуктора. Розрахунковий гальмовий момент:

де kт – коефіцієнт запасу гальмування; kт =1,75 для легкого РР [3. табл.. 18];

Мст.т – статичний момент на валу двигуна при гальмуванні:

По каталогу вибираємо гальмо двохколодочні ТКГ-500м з найбільшим гальмовим моментом 2500 Н м, відрегульований на розрахунковий момент [2. табл. V.2.23.].

2.1.9. Вибір сполучних муфт

Виходячи з діаметру гальмового шківа між двигуном і редуктором встановлюємо втулково-пальцеву муфту МУВП з гальмівним шківом Dт =400 мм, з найбільшим моментом, що передається, 8000 Н м [2. табл.. V.2.41.].

Сполучна муфта перевіряється по номінальному моменту:

де k1 – коефіцієнт, що враховує ступінь відповідальності муфти; k1 =1,3 для механізму підйому [2. табл. V.2.36.];

k2 – коефіцієнт, що враховує умови роботи; k2 =1,2 [2. табл. V.2.37.]

Між барабаном і редуктором встановлюємо зубчату муфту. Що крутить момент, що передається муфтою:

де Smax – максимальне натягнення гілки каната;

hб – ККД барабана;

З каталогу вибираємо стандартну зубчату муфту №10 з модулем m=6мм, числом зубів z=56, шириною зуба b=40 мм, найбільшим моментом, що передається муфтою 50000 Н м [2. табл. V.2.39].

2.2. Розрахунок механізму пересування візка

2.2.1 Кінематична схема механізму пересування візка:

2.2.2. Розрахунок опіру пересування візка:

Q – номінальна маса вантажу, що піднімається, з урахуванням ваги захватного органу;

Q=35000 кг;

Gт – маса візка крана; Gт =53520 кг;

Dк – діаметр ходового колеса візка;

Dк =0,63 м, колесо двохреборне, з циліндровим профілем, ширина робочої доріжки 0,125 м [2. табл. V.2.43.];

d – діаметр цапфи:

d = (0,25 ¸ 0,30)Dк = (0,25 ¸ 0,30) 0,63 = 0,1 ¸ 0,11 = 0,102 м;

Приймаємо d=0,102 м;

f – коефіцієнт тертя в підшипниках коліс; f = 0,015; підшипник сферичний дворядний;

m - коефіцієнт тертя кочення колеса по плоскій рейці; m = 0,06; колесо із сталі [2. VI.3.2.];

kр – коефіцієнт, що враховує опір від тертя реборд коліс об рейки; kр = 1,5 [2. VI.3.3.];

Wук – опір пересуванню від ухилу;

a - розрахунковий кут підкранового шляху; a = 0,002 для шляхів, що укладаються на металевих балках;

,

Wв – опір пересуванню від дій вітрового навантаження;

,

rв – питоме вітрове навантаження;

,

qo – швидкісний натиск вітру на висоті 10 м;

V – швидкість вітру, V = 15 м/с;

,

nв – коефіцієнт, що враховує зростання швидкісного натиску залежно від висоти установки крана над поверхнею землі (води); nв = 1,32;

с – аеродинамічний коефіцієнт; с = 1,2 для коробчатих конструкцій;

b - коефіцієнт динамічності, що враховує пульсуючий характер вітрового навантаження; b = 1

,

F – навітряна площа конструкції візка і вантажу; F = 65 м2;

Опір пересуванню візка складає 34900 Н.

2.2.3. Потужність двигуна і вибір редуктора

Розрахунок приведеного опору пересування візка:

де Wст – статичний опір пересуванню візка;

Gт – маса кранового візка;

Q – Номінальна маса вантажу, що підіймається;

а – середнє прискорення візка при пуске, а=0,25 м/с2 ;

hм – загальне ККД механізму, hм = 0,9; [1. табл. II.1.7.]

yср – середня кратність пускового моменту, yср = 2,0;

Потужність електродвигуна складає:

Потужність двигунів механізму пересування візка складає 59,4 кВт, отже, один двигун має потужність N=14,85 кВт.

Заздалегідь по каталогу вибираємо електродвигун типа 4А160М6ОМ2, потужністю N=15 кВт, частотою обертання n=975 об/хв., w=102,5, моментом інерції ротора Jр=0,073 кг м. [5]

Частота обертання колеса візка:

Розрахункове передавальне число редуктора:

По каталогу приймаємо редуктор типа ВКН-630 з передавальним числом U=100, виконання по схемі 2. [2. табл. V.1.51.]

Фактична частота обертання колеса:

Фактична швидкість пересування візка з номінальним вантажем:

Мінімальний час пуску двигуна ненавантаженого візка:

де ап.мах – максимально допустиме прискорення ненавантаженого візка;

де j - коефіцієнт зчеплення ведучого колеса з рейкою;

j=0,12 для кранів, що працюють на відкритому повітрі [3. c. 110];

Статистичний момент опору пересуванню ненавантаженого візка, приведений до валу двигуна:

Момент інерції рухомих мас візка, приведений до валу двигуна:

де Jр.м – момент інерції ротора двигуна;

Визначимо середній пусковий момент двигуна для розгону ненавантаженого візка з умови відсутності пробуксовування привідних коліс і наявності необхідного запасу зчеплення:

Розрахункова потужність:

Для приводу механізму пересування візка остаточно вибираємо електродвигун 4А 160М6 ОМ2, з номінальнім моментом Мн = 147 Нм.

Середній пусковий момент:

Фактичний час пуску двигуна навантаженого візка:

Фактичне прискорення при розгоні ненавантаженого візка:

2.2.4 Розрахунок гальмівного моменту і вибір гальма:

При гальмуванні візка без вантажу допустиме максимальне прискорення, при якому забезпечується запас зчеплення коліс з рейками 1,2, визначається по формулі:

Час гальмування візка без вантажу виходячи з максимального допустимого прискорення:

Величина гальмівного шляху, що допускається:

Мінімальний допустимий час гальмування:

Гальмівний момент розраховується по наступній формулі:

Приймаємо колодочні гальма з гідротовкачем типа ТТ з найбільшим гальмовим моментом 100 Н м, діаметром гальмового шківа 160 мм, шириною колодки 75 мм, тип гідротовкача ТЕГ-16 з тяговим зусиллям 160 Н. Гальма регулюється на необхідний гальмовий момент [2. табл. V.2.23.].

2.3. Розрахунок механізму пересування крана

2.3.1. Кінематична схема механізму пересування перевантажувача:

2.3.2. Розрахунок опору пересуванню крана:

Q – номінальна маса вантажу, що піднімається, з урахуванням ваги захватного органу; Q=35000 кг;

Gк – маса крана з візком; Gк =430000 кг;

Dк – діаметр ходового колеса крана; Dк =0,8 м, колесо двохреборне, з циліндровим профілем, ширина робочої доріжки 0,17 м [2. табл. V.2.43.];

d – діаметр цапфи:

d = (0,2 ¸ 0,25)Dк = (0,2 ¸ 0,25) 0,8 = 0,16 ¸ 0,2 = 0,18 м;

Приймаємо d=0,18 м;

f – коефіцієнт тертя в підшипниках коліс; f = 0,015; підшипник сферичний дворядний;

m - коефіцієнт тертя кочення колеса по плоскій рейці; m = 0,06; колесо із сталі [2. VI.3.2.];

kр – коефіцієнт, що враховує опір від тертя реборд коліс об рейки; kр = 1,5 [2. VI.3.3.];

Wук – опір пересуванню від ухилу:

a - розрахунковий кут підкранового шляху; a = 0,002 для шляхів, що укладаються на металевих балках зі залізобетонним фундаментом;

Wв – опір пересуванню від дій вітрового навантаження;

rв – питоме вітрове навантаження;

qo – швидкісний натиск вітру на висоті 10 м;

,

V – швидкість вітру;

V = 15 м/с для регіону міста Іллічівськ;

nв – коефіцієнт, що враховує зростання швидкісного натиску залежно від висоти установки крана над поверхнею землі (води);

nв = 1,32;

с – аеродинамічний коефіцієнт;

с = 1,2 для коробчатих конструкцій;

b - коефіцієнт динамічності, що враховує пульсуючий характер вітрового навантаження;

b = 1;

F – навітряна площа конструкції крана і вантажу;

F = 270 м2 ;

Опір пересуванню крана складає 1067 кН.

2.3.3. Потужність двигуна і вибір редуктора

Розрахунок приведеного опору пересування крана:

де Wст – статичний опір пересуванню візка;

Gт – маса крана, Gт =430000 кг;

Q – Номінальна маса вантажу, що підіймається;

а – середнє прискорення крану при пуске, а=0,1 м/с2 ;

hм – загальне ККД механізму, hм = 0,9; [1. табл. II.1.7.]

yср – середня кратність пускового моменту, yср = 2,0;

Потужність електродвигуна складає:

Потужність двигунів механізму пересування крана складає 163,3 кВт, отже, один двигун має потужність N=20,4 кВт.

Заздалегідь по каталогу вибираємо електродвигун типа 4А200L8OM2, потужністю N=22 кВт, частотою обертання n=730 об/хв, w=76,41; моментом інерції ротора Jр=0,18 кг м, з номінальним моментом Мн =288 Н м [5].

Частота обертання колеса крана:

Розрахункове передавальне число редуктора:

Розрахункова потужність редуктора:

По каталогу приймаємо редуктор типа ВКН - 630 з передавальним числом U=125, виконання по схемі 2 [2. табл. V.1.51.].

Фактична частота обертання колеса:

Фактична швидкість пересування крана з номінальним вантажем:

Мінімальний час пуску двигуна ненавантаженого крана:

де ап.мах – максимально допустиме прискорення ненавантаженого крана;

де j - коефіцієнт зчеплення ведучого колеса з рейкою;

j=0,12 для кранів, що працюють на відкритому повітрі [3. c. 110];

Статистичний момент опору пересуванню ненавантаженого крана, приведений до валу двигуна:

Момент інерції рухомих мас крана, приведений до валу двигуна:

де Jр.м – момент інерції ротора двигуна;

Визначимо середній пусковий момент двигуна для розгону ненавантаженого крана з умови відсутності пробуксування привідних коліс і наявності необхідного запасу зчеплення:

Розрахункова потужність:

Для приводу механізму пересування візка остаточно вибираємо електродвигун 4А 200L8 ОМ2.

Середній пусковий момент:

Фактичний час пуску двигуна навантаженого крана:

Фактичне прискорення при розгоні ненавантаженого крана:

2.3.4. Розрахунок гальмового моменту і вибір гальма

При гальмуванні крана без вантажу допустиме максимальне прискорення, при якому забезпечується запас зчеплення коліс з рейками 1,2, визначається по формулі:

Час гальмування крана без вантажу виходячи з максимального допустимого прискорення:

Величина гальмового шляху, що допускається:

Мінімальний допустимий час гальмування:

Гальмовий момент розраховується по наступній формулі:

Приймаємо колодочні гальма з гідротовкачем типу ТТ з найбільшим гальмовим моментом 200 Н м, діаметром гальмового шківа 200 мм, шириною колодки 95 мм, тип гідротовкача ТЕГ-25 з тяговим зусиллям 250 Н. Гальма регулюється на необхідний гальмовий момент [2. табл. V.2.23.].

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:28:49 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
11:18:13 29 ноября 2015

Работы, похожие на Реферат: Розрахунок Баштового крану

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150942)
Комментарии (1842)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru