Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания

Название: Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Добавлен 11:04:19 17 июня 2011 Похожие работы
Просмотров: 786 Комментариев: 1 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Министерство Образования и Науки Украины

Харьковская Национальная Академия Городского Хозяйства

Пояснительная записка

по предмету: “Железобетонные конструкции”

к курсовому проекту на тему: “Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания”

2011


Задание

Схема Пролеты Шаг колонн Длина здания Отметка верха подкрановой балки Грузоподъемность крана Сопротивление грунта Тип кровли Место строительства
L1 L2
5 5 18 24 6 132 9,6 100/30 150 Хол Луцк

Расчетная схема

Грузоподъемность,Q,кН Пролет крана Габариты крана,мм Максимальное давление колеса Р,кН Вес,кН Тип рельса

Высота рельса,

мм/вес 1 п.м.

ширина База Высота тележки Крана с тележкой
150/30 16,5 6300 4400 2300 175 70 265 КР-70

120/

0,527


1. Компоновка поперечной рамы

Выбор типа колонн и их привязка:

hниза = (9600 - 800 - 120-20) + 150 = 8810 мм

hверх = 12000 -9600 +1400 + 800 = 3340 мм

hкол = hниза + hверх = 8810 + 3340 = 12150 мм

Конструкция колонны:


1.1 Расчёт нагрузок

От покрытия:

- постоянная:

σ1 = γf1 · + γf2 · (gстяжки + gпар + gкровли ) · = 1,1 · + 1,3 · (0,02 · 20 + 0,04 · 3 + 0,04) · = 225,4 кН

- полезная (снег):

S1 = γf · S0 · B · = 1,04 · 1,04 · 6 · = 70 кН

- Эксцентриситеты сил σ1 и S1 :

е1 = 380/2 – 175 = 15 мм = 0,015 м

Изгибающие моменты:

М1 = σ1 · e1 = 225,4 · 0,015 ≈ 3,4 кН·м

Мснег1 = S1 · е1 = 70 · 0,015 = 1,7 кН·м

- Эксцентриситеты сил σ1 и S1 для подкрановой части:

e1 = 300 - 205 = 95 мм = 0,095 м

Изгибающие моменты:

М2 = σ1 · е2 = -225,4 · 0,095 = - 21,4 кН·м

Мснег2 = S1 · e2 = -70 · 0,095 = -6,7 кН·м


- Собственный вес колонны:

- Надкрановая часть:

σ2 = 1 · 1 · (0,38 · 0,4 · 3,34) · 25 = 14 кН

- Подкрановая часть:

σ3 = 1,1·(0,6·0,4·8,81)·25 = 58 кН

Эксцентриситет силы σ2 относительно подкрановой части:

е3 = 600/2 – 380/2 = 110 мм = 0,11 м

М3 = - σ2 · е3 = - 14 · 0,11 = - 1,5 кН·м

- Вес подкрановой балки и рельса:

е4 = 750 – 300 = 450 мм = 0,45 м

σ4 = 1,1·(42 + 1,05·0,527·6 = 49,5 кН

Изгибающие моменты:

M4 = σ4 · е4 = 49,5 · 0,45 = 22,3 кН·м

- Крановые нагрузки:

Dmax = γf · Fn · Σyi = 1,1·175·( 1 + 0,638+0,267)=1,1*175*1,905 = 367 кН

Dmin = Dmax · , где Fn min = 33 кН

Dmin =367 · = 69 кН

- Изгибающие моменты от давления крана:


Мmax = Dmax · e4 = 367 · 0,45= 165 кН·м

Мmin =- Dmin · e5 = -69 · 0,75 = -52 кН·м

- Горизонтальная сила торможения тележки крана:

Tmax = ± γf · · Σyi = ± 1,1 · · 1,905 = ± 10,5 кН

- Ветровая нагрузка:

Давление ветра: W = γf · W0 · к · С · В

- на высоте 5 м:

W1 = 1,035 · 0,48 · 0,4 · 0,8 · 0,9· 6 = 0,86кН/м (W1 ’ = 0,86 · = 0,65 кН/м)

- на высоте 12,0 м:

W2 = 1,035 · 0,48 · 0,8· 0,9 · 0,64 · 6 = 1,37 кН/м (W2 ’ = 1,37 · = 1,03 кН/м)

- на высоте 14,4 м:

W3 = 1,035 · 0,48 · 0,71 · 0,9· 0,8 · 6 = 1,52 кН/м (W3 ’ = 1,5 · = 1,14 кН/м)


W = = = 3,5 кН

W’ = = = 2,6 кН

- Изгибающий момент в заделке от распределённой ветровой нагрузки на крайней колонне по оси А:

M = 0,86 · 12 · ( + 0,15) + [ · (12 – 5)] · [ · (12 – 5) + 5,15] = 81 кН·м

- Эквивалентная равномерно-распределённая нагрузка будет равна:

M = → qW = = = 1,1 кН/м

- На правой колонне (по оси В): qW ’ = 1,1 · = 0,83 кН/м

Нагрузки действующие на колонну по оси А:

2. Расчёт поперечной рамы

2.1 Геометрические характеристики колонны

I1 = = = 1,8 · 105 см4 ; I3 = I2 =7,2 · 105 см4

I2 = = 7,2 · 105 см4 ; I4 = = 17,1 · 105 см4

- Коэффициенты:

α = а / L = 3,34 / 12,15 = 0,275

к = α3 · ; к1 = 0

Для крайней колонны:

ккр = 0,2753 · = 0,06; к1 = 0

Для средней колонны:

ккр = 0,2753 · = 0,03; к1 = 0

2.2 Реакции колонн и рамы в целом на смещение Δ=1


Бетон – В20 (Eb = 2700 кН/см2 ); RΔ =

RАΔ = RгΔ = = 3,4 кН

RБΔ = RВΔ = = 8,3 кН

r11 = RАΔ + RБΔ + RВΔ + RГΔ = 23,4+2*8,3 = 23,4 кН

2.3 Определение усилий в колонне от постоянных нагрузок

От постоянных нагрузок рама не смещается (т.к. нагрузки симметричны)

R = + = = 0,48-0,06 = 0,41 кН

Определение усилий в стойке от собственного веса.

М1 = 3,4 кН·м; М2 = -21,4 кН·м; М3 = -1,5 кН·м; М4 = 22,3 кН·м


а) Изгибающие моменты:

М1-1 = 3,4 кН·м

М2-2 = 3,4 – 0,4 · 3,34 = 2,03 кН·м

М3-3 = 2,03-21,4-1,5+22,3 = -0,6 кН·м

М4-4 = 3,4 -21,4-1,5+22,3– 0,41 · 12,15 = -2,2 кН·м

б) Продольные силы:

N1-1 = G1 = 225,4 кН

N2-2 = G1 + G2 = 225,4+ 14 = 239,4 кН

N3-3 = G1 + G2 + G4 = 239,4 + 49,5 = 288,9 кН

N4-4 = N3-3 + G3 = 288,9 + 58 = 346,9 кН

в) Поперечная сила:

Q4-4 = R = 0,41 кН

Определение усилий в стойке от снеговой нагрузки.

R = + = + = = -0,6 кН

а) Изгибающие моменты:

М1-1 = 1,1 кН·м

М2-2 = 1,1 + 0,6 · 3,34 = 3,1 кН·м

М3-3 = 3,1-6,7 = -3,4 кН·м

М4-4 = 1,1 -6,7 + 0,6 · 12,15 = 1,69 кН·м


б) Продольные силы:

N1-1 = N2-2 = N3-3 = N4-4 = S1 = 70 кН

в) Поперечная сила:

Q4-4 = R = -0,6 кН

Определение усилий в стойке от давления кранов.

Рама смещается под действием внешних сил. Если бы смещения не происходило, то возникли бы следующие реакции:

RA = = = 17,8кН

RБ = = = - 5,8 кН

Так как количество пролетов равняется трем, то смещение верха колонны не учитываем.

Рассмотрим нагружение на крайнюю колонну по оси А силой Дмах ,а на среднюю колонну по оси Б силой Дmin .Такое нагружение несимметричное.

Усилия в колонне:

а) Изгибающие моменты:

М1-1 = 0

М2-2 = - 17,8 · 3,34 = - 59,5 кН·м

М3-3 = - 59,5 + 165 = 105,5 кН·м

М4-4 = - 17,8 · 12,15 + 165 = -51,3 кН·м

б) Продольные силы:

N1-1 = N2-2 = 0

N3-3 = N4-4 = Dmax = 165 кН

в) Поперечная сила:

Q4-4 = R = 17,8 кН

Загрузим крайнюю колонну по оси А силой Дmin ,а среднюю колонну по оси Б силой Дмах.

МА = Dmin · eкр = 69 · 0,45= 31,1 кН·м

МБ =- Dmax · eкр = -367 · 0,75 = -275,3 кН·м

RA = = = 3.4кН

RБ = = = - 30.5 кН


а) Изгибающие моменты:

М1-1 = 0

М2-2 = - 3.4 · 3,34 = - 11.4 кН·м

М3-3 = - 11.4 + 31.1 = 19.7 кН·м

М4-4 = - 3.4 · 12,15 + 31.1 = -10.2 кН·м

б) Продольные силы:

N1-1 = N2-2 = 0

N3-3 = N4-4 = Dmax = 69 кН

в) Поперечная сила:

Q4-4 = R = 3.4 кН

Определение усилий в стойке от торможения тележек кранов

Если бы рама не смещалась от действия внешних сил, то реакция стойки была бы следующей:

R = = = 7,2 кН

Усилия в стойке:

а) Изгибающие моменты:

М1-1 = 0

М2-2 = 7.2 · 3,34 – 10.5 · 1,0 = 13.6 кН·м

М3-3 = М2-2 = 13.6 кН·м

М4-4 = 7.2·12,15-10.5·(12.15-2.4)= -14.9кН·м

б) Продольные силы:


N1-1 = N2-2 = N3-3 = N4-4 = 0

в) Поперечная сила:

Q4-4 = ± (7.2– 10.5) = ± 3.3 кН

Определение усилий в стойке от ветра.

Ветровое нагружение

- нагружение от действия ветра по направлению слева направо

Значения нагрузок wa кт =1.1кН/м,wпасс =0.83кН/м,W=3.5кН.

Реактивное усилие в верхнем узле от действия активного ветра на колонну по оси А:

Реактивное усилие от действия пассивного ветра по оси Г:

RipАГ +W=4.8+3.6+3.5=11.9кН

Δ1 =-

ВупрА =


ВупрГ =

-строим эпюры М,N и Q от нагружения ветром слева направо

М1-1 =0 М2-2 = М3-3 =

М4-4 =

При нагружении колонны по оси В реакцией ВпрВ =0.63кН и равномерно распределенной нагрузкой wпасс =0.83кН/м.

М1-1 =0 М2-2 = М3-3 =

М4-4 =

Ось А: Q1-1 =-1.83кН Q2-2 =Q3-3 =1.1∙3.34-1.83=1.84кН

Q4-4 =1.1∙12.15-1.83=11.55кН

Ось Г: Q1-1 =-0.63кН Q2-2 =Q3-3 =0.83∙3.34-0.63=2.14кН

Q4-4 =0.83∙12.15-0.63=9.46кН

нагружение ветром справа налево

Значения усилий будут такие:

Ось А: М1-1 =0 М2-2 = М3-3 =-2.5 кН∙м

М4-4 =-53.6кН∙м

Q1-1 =0.63кНQ2-2 =Q3-3 =-2.14кН Q4-4 =-9.46кН

N1-1 =N2-2 =N3-3 =N4-4 =0

Ось Г: М1-1 =0 М2-2 = М3-3 =-0.02кН∙м

М4-4 =-59.0кН∙м

Q1-1 =1.83кН Q2-2 =Q3-3 =-1.84кН

Q4-4 =-11.55кН


3. Расчёт внецентренносжатой колонны

Бетон В25, Арматура класса А400с, армирование – симметричное.

3.1 Надкрановая часть

- Комбинация усилий:

M = -71.07 кН·м; Me = 2.03+(-59.5-13.6)/2=-34.57 кН·м; N = 239.4 кН

- Расчётная длина: L0 = 2 · Ннадкр = 2 · 3,34 = 6.68 м

- Эксцентриситет: e0 = M / N = 71.07 / 239.4 = 0,3 м = 30 см

- Определяю коэффициент влияния длительного действия нагрузки:

φL = 1 + β · , где β принимается равной 1 (для тяжёлого бетона)

φL = 1 + 1 · = 1.49

- Определение коэффициента δ:

δ1 = е0 / h = 30 / 38 = 0,789

δ2 = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · Rb = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · 14,5 = 0,178

Принимаю: δ = δmax = 0,789

- ν = ES / Eb = 20000 / 3000 = 6,67

Ncr = · ,

где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005)


Ncr = · = 1673 кН

- Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе:

η = = = 1,17 (должен находится в пределах 1 ÷1,4)

- Расчётная величина эксцентриситета: η · e0 = 1,17 · 30 = 35 см

- Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования

x=N/Rb ·b=239.4/1,45·40=4.1 см; ξy ·h0 =0,594·34=20.2 см, что > х=4.1 см

(если х > 20.2 – случай больших эксцентриситетов

x < 20.2 – случай малых эксцентриситетов)

Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 20.2→ мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов )

- е = η · е0 + - а = 1,17 · 30 + - 4 = 50 см

- AS = AS ’ = = = 3.4 см2

Армирование принимаем конструктивно: 6Ø16А400с(AS =12,06см2 )

Хомуты и шпильки: Ø5Вр-IПримем Sw=40 см.


3.2 Подкрановая часть

- Комбинация усилий:

M = 118,5 кН·м

Me = -0,6+(105,5+13,6)/2=58,95 кН·м

N = 453,9 кН

- Расчётная длина: L0 = 1,5 · Нподкр = 1,5 · 8,81 = 13,215 м

- Эксцентриситет: e0 = M / N = 118,5 / 453,9 = 0,26 м = 26 см

- Определяю коэффициент влияния длительного действия нагрузки:

φL = 1 + β · , где β принимается равной 1 (для тяжёлого бетона)

φL = 1 + 1 · = 1,5

- Определение коэффициента δ:

δ1 = е0 / h = 26 / 60 = 0,433

δ2 = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · Rb = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · 14,5 = 0,13

Принимаю: δ = δmax = 0,433

- ν = ES / Eb = 20000 / 3000 = 6,67

Ncr = · ,

где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005)

Ncr = · = 2212 кН

- Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе:


η = = = 1,26 (должен находится в пределах 1 ÷1,4)

- Расчётная величина эксцентриситета: η · e0 = 1,26 · 26 = 32,7 см

- Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования

x=N/Rb ·b=453,9/1,45·40=7,8 см; ξy ·h0 =0,594·56=33,3 см, что > х=7,8 см

(если х > 33,3 – случай больших эксцентриситетов

x < 33,3 – случай малых эксцентриситетов)

Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 33,3 → мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов )

- е = η · е0 + - а = 1,26 · 26 + - 4 = 58,7 см

- AS = AS ’ = = = 1,54

Армирование принимается конструктивно исходя из:

(AS + AS ’)min = 0,004 · b · h = 0,004 · 40 · 60 = 9,6 см2

6Ø16А400с(AS =12,06см2 )

Хомуты и шпильки: Ø5Вр-IПримем Sw=35 см.


4. Расчёт внецентренно нагруженного фундамента

М=-101,02кН∙м

N=495,4кН

Q=10,9кН

N6 =38,6кН – вес фундаментной балки и стенового ограждения.

Переводим все нагрузки в нормативные:

На уровне подошвы фундамента:

4.1 Определение размеров подошвы фундамента

R0 – расчетное сопротивление грунта (из задания R0 =0,15МПа=150кН/м2 )

Определяем ширину фундамента:


Принимаю: b=2,1м; а=2,7м.

Определяем момент сопротивления:

Проверка давления под подошвой фундамента

R=150кН/м2 – расчетное сопротивление грунта

Аф =5,67м2 ; Wф =2,55м3 ; Nser =465,9кН; Мser =-91,76кН∙м; d=1,95

Рсредн = = = 121,2 кПа < R0 = 150 кПа

4.2 Расчет фундамента на продавливание

Проекция площади среза на продавливание:

Апрод =0,15*2,1+=1,057м2 =10570см2

Прочность на скалывание:

Rbt Апрод =0.0910570=952 kH

Продавливающая сила:

F= Pmax 0,152.1=157,20.152.1=49,5кН<952кН

Прочности на продавливание достаточно!


4.3 Принятие формы и размеров фундамента

4.4 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении А

а) Давление на грунт в расчётных сечениях:

P1 = + Pmin =+ 85,2 = 129,2 кПа


P2 = + Pmin = + 85,2 = 137,2 кПа

P3 = + Pmin = + 85,2 = 147,9 кПа

б) Изгибающие моменты в расчётных сечениях:

M1-1 = b · L1 2 · = 2,1 · 1,052 · = 171,17 кН·м

M2-2 = b · L2 2 · = 2,1 · 0,752 · = 88,9 кН·м

M3-3 = b · L3 2 · = 2,1 · 0,452 · = 32,77 кН·м

в) AS 1-1 = = = 3,93 см2

AS 2-2 = = = 6,66 см2

AS 3-3 = = = 3,94 см2

Минимальный процент армирования для изгибаемых элементов равен 0,05%.

Коэффициент армирования

Сечение 1-1:

Сечение 2-2:

Сечение 3-3:

Сечение 1-1 является наиболее опасным.

Принимаю армирование: 14 Ø 14 А300с (AS = 21,55 см2 ), шаг 150 мм


4.5 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении Б

а) Изгибающие моменты в расчётных сечениях:

М4-4 = 0,125 · РСР · а · (b – bкол )2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 0,6)2 = 92,03 кН·м

М5-5 = 0,125 · РСР · а · (b – b1 )2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1)2 = 49,5 кН·м

М6-6 = 0,125 · РСР · а · (b – b2 )2 = 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1,6)2 = 10,2 кН·м

в) AS 4-4 = = = 2,11 см2

AS 5-5 = = = 3,71 см2

AS 6-6 = = = 1,76 см2

Принимаю: 18 Ø 10 А300с (AS = 14,13 см2 ), шаг 150 мм

4.6 Расчёт продольной вертикальной арматуры

M7-7 = M + Q · hст + = 101,02 – 10,9 · 0,65+38,6*0,6 = 117,1 кН·м

N7-7 = N + γf · Vст · ρж.б. = 495,4+38,6 + 1,1 · (1,2 · 1,0 · 0,65) · 25 = 555,45 кН

е0 = M7-7 / N7-7 = 117,1 / 555,45 = 0,21 м = 21 см


е = е0 + - а = 21 + - 5 = 76 см

- Определяем положение нейтральной оси:

Rb · bf ’ · hf ’ = 1,15 · 100 · 25 = 2875 кН > N = 555,45 кН → нейтральная ось проходит в полке;

х = N / Rb · b = 555,45 / 1,15 · 100 = 4,83 см → имеет место первый случай внецентренного сжатия.

AS = AS ’ = = = < 0

Армирование принимается конструктивно из условия:

AS min = 0,0005 · bf ’ · h = 0,0005 · 120 · 100 = 6 см2

Принимаю: 5 Ø 16 А300с (AS = 10.05 см2 )

4.7 Расчёт поперечной арматуры стакана фундамента

ASW = , где

ΣZSW – сумма расстояний от дна стакана до каждой ниже лежащей сетки;

M + Q · hст + *е= 101,02 – 10,9 · 0.65+38,6*0,6 = 117.1 кН·м

ΣZSW = 15 + 35 + 55 + 75 = 180 см

ASW = = 2.9 см2

Принимаю: 4 Ø 10 А300с (AS = 3.14 см2 )

Прочности на продавливание достаточно!


5. Расчет предварительно напряженной подкрановой балки

Мостовой кран грузоподъёмностью 150/30 кН, L=16.5.Группа режима работы 5 к.База крана 4400 мм,ширина 6300 мм.

Расчётная схема подкрановой балки.

при ширине сечения колонн 400 мм и ширине опорной закладной детали балки 200 мм определяем расчётный пролёт:

ns =0,85 – коэффициент сочетания усилий, зависит от количества кранов;

kf – коэффициент, определяющий положение сечения (для середины пролета kf =1)

k1 – определяется по таблице (прилож. 5 Барашиков)

кН/п.м.

кН/п.м.

k1 =0,35

k0 =1,68 – из таблицы.

Расчёт прочности по нормальным сечениям

исходные данные:

Бетон В 40

Арматура ø 15 К-7

Рабочая высота h0 =1000-120=880 мм,

Исходя из условий трещиностойкости и деформативности, полученную площадь арматуры увеличивают на 30%.

1 ø15 К-7 – Аsp =1,416см2 ;

4 ø15 К-7 – Аsp =5,66см2 ;

Asp =0,2∙ Аsp =0,2∙5,66=1,13 см2 ;

Принимаем: 2 ø15 К-7 – Аsp =2,83см2 ;

Геометрические характеристики сечения:

- Площадь бетона:

- Площадь всей арматуры :

- Статический момент инерции относительно нижней грани:

- Координаты центра тяжести сечения :

- Осевой момент инерции приведенного сечения:

-

Моменты сопротивления приведенного сечения:

- Относительно нижней грани

- Относительно верхней грани

- Расстояние до ядровых точек:

,

Определение потерь предварительного напряжения

Потери могут быть первые и вторые. Первые потери учитывают кратковременное их проявление, а вторые учитывают длительное проявление.

К первым потерям относятся:

· Потери от релаксации арматуры (σ1 );

· Потери от температурного перепада (σ2 );

· Потери от обжатия шайбы (σ3 );

· Потери от трения арматуры в каналах (σ4 );

· Потери от деформации форм (σ5 ).

σ6 – потери от быстро натекающей ползучести.

Для вычисления потерь от быстро натекающей ползучести необходимо определить усилие предварительного обжатия, а затем вычислить значение напряжений в бетоне в уровне верхней и нижней грани.

Р01 – первые потери;

Р02 – с учетом всех первых потерь;

Р03 – с учетом всех потерь;

при

при

σbp – напряжение на уровне арматуры;

Rbp – «отпускная» прочность бетона (прочность, при которой отпускается арматура) Rbp =(0,7…0,9)R. Класс бетона В40 Rbp =0,9∙40=36МПа.

Суммарные напряжения в арматуре после учета первых пяти потерь.

Усилие предварительного обжатия P01 :

Эксцентриситет этой силы относительно центра тяжести:

Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :

Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :

- Потери от быстронатекающей ползучести

Предварительно определим коэффициент :

, примем

- передаточная прочность бетона

- кубиковая прочность бетона

Так как ,

- коэффициент учитывающий тепловую обработку бетона

Первые потери с учетом быстронатекающей ползучести:

- Внизу

- Вверху

Напряжение в арматуре с учетом первых потерь:

Напряжение в ненапрягаемой арматуре:

Ненапрягаемая арматура первоначально испытывает напряжение только от ползучести:

Усилие обжатия бетона с учетом первых потерь:


Считаем, что эксцентриситет этой силы не изменился и остался равным

Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :

Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры :

Вторые потери предварительного напряжения:

- От усадки бетона

(при натяжении на упоры и бетоне класса В40)

- От ползучести бетона

При

- коэффициент учитывающий тепловую обработку бетона

Окончательно вторые потери:

- Внизу

- Вверху

Полные потери:


Напряжение в ненапрягаемой арматуре:

Усилие обжатия бетона с учетом всех потерь:

Усилие обжатия бетона с учетом коэффициента ,

учитывающий неточность натяжения арматуры:

Расчет прочности балки от тормозных сил:

Примем что на изгиб от силы торможения работает только верхняя полка подкрановой балки.

Максимальный момент при торможении:

Тser =

T=1.1*5.5=6.05кН

Определим относительную высоту сжатой зоны бетона:

Определим максимальный момент, который может воспринять полка от действия горизонтальных сил:

(Прочность обеспечена)

Расчет прочности наклонного сечения подкрановой балки


поперечный рама колонна нагрузка

Опорная реакция:

Определим поперечную силу для двух сечений:

В сечении 1-1

Расчет элементов на действие поперечной силы по наклонной

трещине производится по следующей формуле:

Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении I-I:

(значит, прочности бетона недостаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура требуется по расчету)

Определим коэффициент , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых сечениях:


Определим коэффициент , учитывающий влияние продольных сил

(сил предварительного напряжения):

Сумма

Примем хомуты , с шагом стержней

Определим погонную несущую способность хомутов:

Для хомутов установленных по расчету должно выполнятся условие:

Определим проекцию наклонной трещины:

Примем

Определим поперечное усилие воспринимаемое хомутами в сечении I-I:

В сечении 2-2

Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении II-II:


(значит, прочности бетона достаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура принимается конструктивно)

Т.е. конструктивно устанавливаем хомуты с принятым шагом

Расчет подкрановой балки на трещиностойкость

,где

- - момент внешних сил

- - момент воспринимаемый сечение при образовании трещины

-- расчетное сопротивление бетона растяжению погруппе

-- момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна

-- момент от усилия (усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь предварительного напряжения) относительно нейтральной оси и проходящей через ядровую точку наиболее удаленную от растянутой зоны.

Т.е. трещины не образуются

Расчет подкрановой балки по деформациям

Расчет подкрановой балки на прогиб производится при и

Деформации (прогибы) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны.

Определим изгибающий момент от постоянной нагрузки:

Определим изгибающий момент от крановой нагрузки:

Определим кривизну от кратковременной нагрузки:

- коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для тяжелого бетона.

Определим кривизну от длительной нагрузки:

- коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона при влажности воздуха окружающей среды .

Определим кривизну от предварительного напряжения:

Определим прогиб для случая кратковременного раскрытия трещин от полной расчетной нагрузки, увеличив значения кривизн на:


При соотношении , учитывается влияние поперечных сил

Относительный прогиб составит:

Расчет подкрановой балки на выносливость

Расчет ведем от одного крана при

Момент от собственного веса балки и рельса:

Момент от одного крана в середине пролета:

Суммарный момент:

Усилит обжатия бетона при

,

Напряжение обжатия в бетоне в крайнем нижнем волокне:


Напряжение обжатия в бетоне в крайнем верхнем волокне:

Напряжение в бетоне от внешней нагрузки с учетом предварительного напряжения:

- при наличии крана внизу:

- при наличии крана вверху:

- при отсутствии крана внизу:

- при отсутствии крана вверху:

Определим коэффициент ассиметрии циклов напряжений:

Согласно СНиП табл.16 коэффициент условий работы при многократно повторяющейся нагрузки: , для тяжелого бетона при естественной влажности.

Определим максимально допустимое напряжение в бетоне:

Выносливость по бетону достаточна.

Напряжения в растянутой арматуре после окончания обжатия бетона:

- коэффициент приведения напряжений в бетоне к напряжениям в арматуре с учетом неупругих деформаций бетона.

Определим напряжение в арматуре от внешней нагрузки учетом предварительного напряжения:

- при наличии крана:

-при отсутствии крана:

Определим коэффициент ассиметрии цикла:

Согласно СНиП табл.25 коэффициент условий работы арматуры при многократно повторяющейся нагрузки: , для арматуры К-7.

Определим максимально допустимое напряжение в арматуре:

Выносливость по арматуре обеспечена


6. Расчёт балки покрытия

Балка изготавливается из бетона М500 с тепловой обработкой. Армирование выполняется из канатов . Поперечная арматура А300. Сварные сетки из стали Вр-1. Конструктивная арматура А 400с.

-

Расчетный пролет балки

Где - расстояние от оси здания до торца балки, -расстояние от торца балки до середины опоры.

Сбор нагрузки на плиту покрытия:

п/п

Вид нагрузки:

Норм-ая,

кН/м2

γf

Расчётная,

кН

1

2

3

А. Постоянная:

покрытия:

2,6х6

собственный вес балки:

91:18

Вентиляционные короба и трубопроводы (масса 50 кг/м2)

0,5х6

Итого:

15,6

5,06

3

gn =23,66

-

1,1

1,2

15,6

5,56

3,6

g=24,76

Б. Временная:

Снеговая

Длительная 1,04х6

6,24

1,04

6,50

В. Полная нагрузка:

Постоянная и длительная

29,9

-

31,26


Всего: gn =29,9 g=31,26

Максимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки:

Максимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки:

Наибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки:

Определяем изгибающий момент в расчетном сечении балки на расстоянии 0.37l от опоры

Предварительный расчет сечения арматуры. Из условия обеспечения прочности, сечение напрягаемой арматуры должно быть:

В сечении на расстоянии 0.37l пролета:

где

где -расстояние от торца балки до сечения хр=0.37l

Ориентировочное сечение напрягаемой арматуры из условия обеспечения трещеностойкости:


- предварительно контролируемое напряжение назначается 0,7х1600=1120мПа=112кН\см2

Применяем канаты класса 15 К-7.

Количество канатов:

Армирование балки:

Верхнюю полку армируют сварными каркасами К-3 и К-4, состоящими из 2-х продольных стержней и поперечных с шагом 200мм. Стенку армируют каркасами К-1 и К-2, в два ряда, перепуск сеток в местах стыков равен 300мм.

Для обеспечения трещеностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки К-5 из проволоки . Сетки К-5 приняты длиной 50 см.

Закладные детали М-1 и М-2 выполняют из листовой стали класса с38/23, марки В ст3 со штырями из арматуры класса А240.


Литература

1. Нешумова К.А. «Электронные вычислительные машины системы». Учебник для техникумов спец. ЭВТ - 2е издание дополненное и переработанное. М.: высшая школа, 1989-366 стр.

2. «Программирование микропроцессорных систем». Учебник П78 пособие для вузов. В.Ф. Шальгин, А.Е Костин, В.М. Илюшенко, П.А Гимодеев. Под редакцией В.Ф. Шальгина – М.: Высшая школа, 1990-303 стр.

3. В.П. Горбунов, Д.И. Панфилов, Д.Л. Преснухин «Справочное пособие по микропроцессорам и микроЭВМ». М: Высшая школа 1988-271 стр.

4. Микропроцессоры и микропроцессорные комплекты интегральных микросхем. Справочник: 2 том/Н.М. Аверьянов, А.И. Березенко и д.р. Под редакцией В.А. Шахнова 1988-Т.2-368 стр. 64-70.

5. «Микропроцессорные средства и системы» Журнал: 1988 г., стр. 76-78.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:51:59 19 марта 2016

Работы, похожие на Курсовая работа: Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150579)
Комментарии (1836)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru