Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Теплоснабжение района города

Название: Теплоснабжение района города
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Добавлен 03:34:07 02 мая 2011 Похожие работы
Просмотров: 6228 Комментариев: 1 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Восточно-Сибирский Государственный

Технологический Университет

Факультет: Строительный

Кафедра: Теплогазоснабжение и вентиляция

Допущен к защите

Руководитель проекта

_____________________

Курсовая работа

Тема: Теплоснабжение района города

Исполнитель:

студент ускоренной формы обучения

группы МР ИПК (набор 2007)

Изместьев Денис Александрович

Улан-Удэ, 2009

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Определение расчетных расходов теплоты

3. Построение часовых и годовых графиков расхода теплоты

4. Расчет и построение графиков регулирования отпуска теплоты

5. Расчет графика температур воды на выходе из калориферов систем вентиляции

6. Расчет графика сетевой воды на отопление и вентиляцию

7. Выбор трассы и типа прокладки тепловой сети.

8. Определение расчетных расходов сетевой воды

9. Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети

10. Построение пьезометрических графиков

11. Подбор сетевых насосов

12. Подбор подпиточных насосов

Введение

Применение крупных источников тепла, газовые выбросы которых содержат меньше концентрации токсичных веществ, по сравнению с мелкими отопительными установками, способствуют решению крупной задачи современности – охраны окружающей среды.

Благодаря социальным и экономическим преимуществам теплофикация является одним из основных направлений развития энергетики в нашей стране. теплоснабжение жилой район

Но ограниченные ресурсы органического топлива, которое используется на ТЭЦ до настоящего времени, вызывают трудности использования его в дальнейшем.

В перспективе основными источниками для теплоснабжения будут атомные котельные и атомные ТЭЦ. Использование этих источников приведет к увеличению концентрации тепловых нагрузок, увеличению радиуса действия систем и необходимости решения новых научных и инженерных задач. Наряду с ядерным топливом будут применятся восстанавливаемые энергоресурсы: геотермальные воды, тепло солнца и воды. Существенную экономию энергии даст использование для теплоснабжения вторичных энергоресурсов, которые будут находить все более широкое применение.

Тепловые сети многих городов в настоящее время нуждаются в реконструкции и ремонте. Основной причиной этого является их интенсивное использование и неправильная эксплуатация. В конечном итоге нормальная работа тепловых сетей обеспечивает жизнь города.

В ходе работы определяются расходы тепла, производится трассировка теплосетей, выполняется гидравлический расчет, подбирается и рассчитывается основное оборудование тепловых сетей.

1. Характеристика объекта теплоснабжения

Город - Барнаул

Расчетная температура наиболее холодной пятидневки - -390 С.

Расчетная температура для проектирования системы вентиляции - -230 С.

Продолжительность стояния наружных температур

Температура, 0 С -44,9--40 -39,9--35 -34,9--30 -29,9--25 -24,9--20 -19,9--15 -14,9--10 -9,9--5 -4,9-0 +0,1-+5 +5,1-+8
n 10 39 115 239 390 603 798 853 833 752 623 5256
Сумма n 10 49 164 403 793 1396 2194 3047 3880 4632 5256

Характеристика кварталов:

№ квартала Этажность Плотность жилого фонда Общая площадь, га
1 5 3100 30
2 5 3100 30
3 5 3100 30
4 5 3100 30
5 5 3100 30
6 5 3100 30
7 5 3100 30
8 5 3100 30
9 5 3100 30
10 5 3100 30
11 5 3100 30
12 5 3100 30
13 5 3100 30
14 5 3100 30
15 5 3100 30
16 5 3100 30
17 7 3400 30
18 7 3400 30
19 7 3400 30
20 7 3400 30
21 7 3400 30
22 7 3400 30
23 7 3400 29,1
24 7 3400 23
25 7 3400 33,8
26 7 3400 27,6
27 7 3400 21,4
28 7 3400 15,2
29 7 3400 8,9
30 9 3700 2,8
31 9 3700 23,5
32 9 3700 23,5
33 9 3700 23,5
34 9 3700 23,5
35 9 3700 23,5
36 9 3700 23,5
37 9 3700 23,5
38 9 3700 23,5
39 9 3700 23,5
40 9 3700 23,5
41 9 3700 23,5
42 9 3700 3,5
43 9 3700 23,5
44 9 3700 23,5
45 9 3700 23,5
46 9 3700 23,5

Система теплоснабжения двухтрубная закрытая, зависимая с центральным качественным регулированием.

Параметры теплоносителя τ1 =1500 С, τ2 =700 С

Источник тепла ТЭЦ. Нагрузка на промышленность отсутствует.


Рисунок 1. Схема теплоэнергоцентрали

1-Энергетический котел; 2-турбина; 3- электрогенератор; 4- конденсатор; 5,6-сетевые подогреватели; 7-пиковый котел; 8-бустерный насос; 9-сетевой насос; 10-химводоочистка; 11-деаэраторъ; 12-подпиточный насос; 13-регулятор подпитки; 14-насос; 15,16-обратный и подающий коллектора; 17-трубный пучок; 18-конденсантный насос; 19-подогреватель низкого давления; 20-деаэратор; 21-питательный насос; 22-подогреватель высокого давления.

2. Определение расчетных часовых расходов теплоты

Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение района города определяется по укрупненным показателям в зависимости от tно , этажности и нормы расхода тепла на горячее водоснабжение на одного человека в сутки с учетом общественных зданий по /2/.

Пример расчета расходов тепла для 1 квартала:

Площадь квартала - S =30га

Этажность квартала - 5

Плотность жилого фонда - r=3100 м2 /га

Площадь жилого фонда определяется по формуле:


А= S*r, м2

А=30*3100=93000 м2

Принимая, что на одного человека приходится 18м2 жилой площади, находим число жителей квартала:

m =93000/20=4650 человек

Максимальный расчетный расход тепла на отопление определяется по формуле:

Qo макс = Qo ж + Qo общ

Qo ж = q0 ·A, Вт

Qo общ = Qo ж

где q0 = 95 Вт/м2 – укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади, /2, табл. 4/.

Максимальный часовой расход тепла на вентиляцию:

Qvmax = к1 * Qoобщ , Вт

где K2 = 0,6 – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий.

Среднечасовой расход теплоты за отопительный период на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

Qhm = 2,9*m(a+b), Вт

где m– число человек в 1 квартале;

a = 115 л/сут – норма расхода воды в жилых зданиях на одного человека в сутки;

b = 25 л/сут норма расхода воды в общественных зданиях .

Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

Qhmax = 2.4 * Qhm , Вт

Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение в летний период составит:

где β = 0,8 – коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному.

Qo =95 *93000 =8835000 Вт

Qо общ =8835000*0,25=2208750 Вт

Qo макс = 8835000 + 2208750= 11043750 Вт

Qvmax =0,6* 2208750=1325250 Вт

Qhm = 2,9m(a+b) =2,9*4650(115+25)= 1887900 Вт

Qhmax =2,4*1887900 = 4530960 Вт

Qhmax лет =0,8*1887900*0,8 =1208256 Вт

Тепловые нагрузки кварталов представлены в таблице 2.

Расчеты сводим в таблицу 1.


Таблица 1 - Расчетные тепловые потоки на район города

№ квартала S, га Площадь жилого фонда, ρ, м²/га Общая площадь А=ρ·S, м² Число жителей m=A/f Q о.ж. Q о. общ. Qo max, МВт Qv max, МВт Q hm, МВт Q hmax,МВт Qhm лет, МВт Суммарный тепловой поток ΣQ=Qо max+Qv max+Qhm, МВт
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
2 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
3 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
4 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
5 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
6 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
7 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
8 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
9 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
10 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
11 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
12 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
13 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
14 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
15 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
16 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
17 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
18 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
19 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
20 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
21 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
22 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
23 29,1 3400 98940 4947 9399300 2349825 11749125 1409895 2008482 4820357 1285428 15,17
24 23 3400 78200 3910 7429000 1857250 9286250 1114350 1587460 3809904 1015974 11,99
25 33,8 3400 114920 5746 10917400 2729350 13646750 1637610 2332876 5598902 1493041 17,62
26 27,6 3400 93840 4692 8914800 2228700 11143500 1337220 1904952 4571885 1219169 14,39
27 21,4 3400 72760 3638 6912200 1728050 8640250 1036830 1477028 3544867 945298 11,15
28 15,2 3400 51680 2584 4909600 1227400 6137000 736440 1049104 2517850 671427 7,92
29 8,9 3400 30260 1513 2874700 718675 3593375 431205 614278 1474267 393138 4,64
30 2,8 3700 10360 518 984200 246050 1230250 147630 210308 504739 134597 1,59
31 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
32 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
33 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
34 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
35 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
36 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
37 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
38 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
39 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
40 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
41 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
42 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
43 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
44 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
45 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
46 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
471219000 56546280 80553648 193328755 51554335 608

3. Построение часовых и годовых графиков расхода теплоты

Построение графиков производится по суммарным расходам тепла на отдельные виды нагрузок, а также по данным о продолжительности стояния наружных температур.

При построении часового графика выделяют три переломные точки при наружной температуре: tн = 8 ºС, tв = 20 ºС, tно = -39 ºС.

Тепловая нагрузка на систему отопления при tн = 8 ºС составляет:

Qo = Qomax ·(tв -tн ) / (tв -tно ) = 471 * (20-8) / (20+39) = 96 МВт

Тепловая нагрузка на систему вентиляцию при tн = 8 ºС составляет:

Qv = Qvmax ·(tв -tн )/(tв -tнв ) = 57*(20-8) / (20+23) = 15,9 МВт

По известным значениям расходов теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение строим график измерения расходов теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в интервале от 8 до -390 С и график суммарного часового расхода теплоты путем сложения соответствующих ординат (рис.2). График годового расхода теплоты построен на основании графика суммарных расходов теплоты (рис.2).


Рисунок 2 - Часовой и годовой график расхода теплоты

4. Выбор и расчет режимов регулирования отпуска тепла

В соответствии с /1/ принимаем в системе теплоснабжения расчетную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе тепловых сетей t1 = 1500 С. Регулирование отпуска теплоты – центральное, на ТЭЦ, качественное, т.к. тепловая сеть водяная.

При отношении > 0,15- значит принимаем регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, для закрытой системы – повышенный график.

Схема подключения абонентского ввода к тепловой сети представлена на рис. 3.


4-повРис. 3 Схема подключения абонентского ввода к тепловой сети

1 - водоподогреватель; 2 – повысительно-циркуляционный насос; 3 – регулятор перепада давления; 4- водомер холодной воды; 5-обратный клапан; 6 – задвижка; 7 – регулятор подачи воды на ГВ; 8- водомер горячей воды

Расчет графиков регулирования отпуска тепла ведется в следующем порядке:

1) Расчет и построение температурного графика качественного регулирования по отопительной нагрузке.

Температура воды в подающей магистрали определяется по формуле:

где – расчетная средняя разность температур отопительного прибора,;

– расчетный перепад температур сетевой воды в отопительной установке;

– расчетный перепад температур в отопительных приборах;

Температура воды в обратной магистрали определяется по формуле:

Пример расчета при tн = -5 ºС

При остальных значениях температуры результаты приведены в таблице 3.

Таблица 3- Температура сетевой воды в подающем и обратном теплопроводах в зависимости от температуры наружного воздуха.

tн,ºС +8 +5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -39
51,2 58,1 69,2 80,0 90,7 101,2 111,6 121,8 132,0 142,0 150,0
34,9 37,7 42,1 46,1 50,0 53,7 57,3 60,8 64,2 67,4 70,0

По данным таблицы 3 строится графика качественного регулирования отопительной нагрузке (рис. 3).

На температурном графике сделана срезка при t = 70 ºС, tни = - 0,4ºС (Рис.3)

2) Расчет повышенного графика.

Для построения повышенного графика необходимо определить перепад температур сетевой воды в подогревателях верхней δ1 и нижней δ2 ступеней при балансовой нагрузке горячего водоснабжения Qгв г =к*Qгв ср =1,2*81=97,2

Принимаем недогрев водопроводной воды до температуры греющей воды в подогревателе нижней (первой) ступени Δtн =100 С.

По графику (рис. 3) tни =-0,40 С, τ1,о =700 С, τ2,о =42,40 С

Температура нагреваемой водопроводной воды после нижней ступени подогревателя равна:

tп = τ2,о - Δtн =42.4-10=32.40 C

Приняв температуру воды в подающей τ1,о и обратной τ2,о магистралях по отопительно-бытовому температурному графику (рис. 3), определяем перепад температур сетевой воды δ2 в нижней ступени подогревателя:

При tни :

При tно :

При tнв :


Определяем температуру сетевой воды в обратной магистрали для повышенного температурного графика:

τ2 = τ2,о - δ2 =70-15,5=54,50 С

τ2 ’’ = τ2,о ’’ - δ2 ’’ =42.4-8,9=33,50 С

τ2 ’’’ = τ2,о ’’’ - δ2 ’’’ =59,4-12,9=420 С

Строим график τ2 = f(tн ) - рис. 3.

Суммарный перепад температур сетевой воды в подогревателях нижней и верхней ступеней:

Находим перепад температур сетевой воды в верхней ступени подогревателя при:

При tно :

При tнв :

При tни :

Температура сетевой воды в подающей магистрали тепловой сети для повышенного температурного графика:

τ1 = τ1,о - δ1 =150+1,8=151,80 С

τ1 ’’’ = τ1,о ’’’ - δ1 ’’’ =117,8+4,4=122,20 С

τ1 ’’ = τ1,о ’’ - δ1 ’’ =70+8,4=78,40 С

Строим график τ1 = f(tн ) - рис. 3.

5. Расчет графика температур воды на выходе из калориферов систем вентиляции

Расчет регулирования вентиляционной нагрузки. Для регулирования отпуска тепла на вентиляцию применяется, дополнительно к центральному, местное количественное регулирование с определением в характерных точках температуры воды после вентиляционных калориферов τ2 в.

По отопительному графику (рис.3) определяем, что при tно = -39ºС τ’1,0 = 150ºС, при tнв = -23ºС , τ,10 =117,8 ºС, τ,20 = 59,4ºС.

Принимаем, что расчетная температура воды на выходе из калорифера при tнв = -23ºС , т.е. τ2,0 =117,8; τ2,в = 59,4ºС.

Температура τ2,в при tно = -39ºС определяем из уравнения:

Решение находится графоаналитическим способом. Обозначим левую часть уравнения f(τ2,в ):

при τ2,в = 30 ºС, f(τ2,в ) =0,98

при τ2,в = 50 ºС, f(τ2,в ) = 1,11


Строим график зависимости f(τ2,в ) от τ2,в (рис.3).

f(τ2,в ) = 1 при τ2,в = 37,3ºС

Находим τ2,в при температуре наружного воздуха в точке излома tни = -0,4 ºС (рис.3). При tни =- 0,4 ºС, τ 1,0 = 70 ºС.

Относительная вентиляционная нагрузка:

Тогда τ2,в = τ1.0 – (τ1.0 - τ2,в= 70 – (117,8-60)·0.47 = 42,80 С

Значение τ2,в при tни = 8ºС определяется из уравнения:

Уравнение решается аналитическим способом:

при τ2,в = 30 ºС, f(τ2,в ) = 0,54

при τ2,в = 20 ºС, f(τ2,в ) = 0,45

Интерполируя, находим истинное значение температуры:

τ2,в = 20+(30-20)·(0,54-0,45/0,63-0,44) =29ºС

По найденному значению построен график температуры воды на выходе из калориферов τ2,в = f(tн) - рис.3.


Рисунок 3 - График центрального качественного регулирования, повышенный график регулирования отпуска теплоты и температуры воды после калорифера

6. Расчет графика сетевой воды на отопление и вентиляцию

Зная температуру воды на выходе из калориферов, определяется расходы сетевой воды на вентиляцию при различных температурах наружного воздуха:

При tно = -39 ºС:


При tнв = -23 ºС:

При tни = -0,4 ºС расход тепла на вентиляцию:

При tн = 8 ºС:

Расчетные расходы сетевой воды на отопление:

При tн = -39 ºС:

При tн = 8 ºС:


На рис. 4 представлен график расхода теплоносителя на отопление и вентиляцию.

Рисунок 4 - График расходов сетевой воды на отопление и вентиляцию

7. Выбор трассы и типа прокладки тепловой сети

Трасса тепловых сетей выбирается в соответствии с требованиями /1/ и наносится на генплане района города от источника тепла до ввода в кварталы. Схема тепловой сети – тупиковая. Сети прокладываются по наиболее теплоплотным районам.

Принимается три типа прокладки тепловой сети: надземная и подземная, в свою очередь подземная прокладка принимается канальной и бесканальной.

За пределами района города предусматривается наземный тип прокладки с целью обеспечения легкого доступа для обслуживания сети. За пределами города такой тип прокладки не нарушает архитектурного и эстетического решения облика города.

Главная магистраль выбирается таким образом, чтобы нагрузки ответвлений были равномерными и потери напора в них были как можно ближе к располагаемому напору в месте подключения ответвления к магистральному трубопроводу. В черте города производится подземная прокладка теплотрассы в целях обеспечения эстетического облика города. В местах прокладки трубопроводов к кварталам производится подземная бесканальная прокладка.

Тепловые сети проложены с уклоном 0,002.

Все трубопроводы теплоизолируются, устанавливается запорная арматура через каждые 1000м на подающей и обратной магистрали, компенсирующие устройства.

8. Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети

Гидравлический расчет производится методом удельных потерь давления на трение. Рассчитывается главная магистраль (участки 1-11) и одно ответвление (участки 12-19). Расчетная схема с указанием длин участков и расходов представлена на рис.5.


Рисунок 5 - Расчетная схема тепловой сети

Первоначально определяются расчетные расходы на каждый квартал. Расчет производится по (1) в соответствии со схемой теплоснабжения и методом регулирования отпуска тепла. При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, суммарный расход равен:

Gd = Gomax + Gvmax3 *Ghm

где Gomax - расчетный расход воды на отопление, определяемый по формуле:


Gomax = 3,6·Qomax /(c·(τ1-τ2)), кг/ч

Gvmax – расчетный расход воды на вентиляцию:

Gvmax = 3,6·Qvmax /(c·(τ1-τ2)), кг/ч

Ghm – расчетный расход воды на горячее водоснабжение:

Ghm =Qhm /4,19*(60-5), кг/ч

где Qomax , Qvmax Qhm – максимальный тепловой поток соответственно на отопление и на вентиляцию, на горячее водоснабжение, Вт;

τ1 , τ2 – температура воды в подающем и обратном трубопроводе;

с = 4,19 кДж/кг·ºС – удельная теплоемкость воды.

Все расчеты сводятся в таблицу 4.

Таблица 4 - Определение расчетных расходов сетевой воды

№ квартала Тепловые нагрузки, Вт Расчетные расходы теплоснабжения, кг/с
Qо max, Вт Qv max, Вт Qhm, Вт Qh mах, Вт Qhm лет, Вт Go max

Gv max

Ghm Gd
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
2 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
3 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
4 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
5 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
6 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
7 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
8 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
9 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
10 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
11 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
12 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
13 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
14 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
15 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
16 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
17 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
18 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
19 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
20 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
21 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
22 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
23 11749125 1409895 2008482 4820357 1285428 35,05 4,21 8,72 39,26
24 9286250 1114350 1587460 3809904 1015974 27,70 3,32 6,89 31,03
25 13646750 1637610 2332876 5598902 1493041 40,71 4,89 10,12 45,60
26 11143500 1337220 1904952 4571885 1219169 33,24 3,99 8,27 37,23
27 8640250 1036830 1477028 3544867 945298 25,78 3,09 6,41 28,87
28 6137000 736440 1049104 2517850 671427 18,31 2,20 4,55 20,51
29 3593375 431205 614278 1474267 393138 10,72 1,29 2,67 12,01
30 1230250 147630 210308 504739 134597 3,67 0,44 0,91 4,11
31 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
32 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
33 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
34 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
35 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
36 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
37 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
38 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
39 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
40 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
41 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
42 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
43 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
44 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
45 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
46 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
1604

Затем составляется расчетная схема тепловой сети. На ней указываются номера участков, их длины, которые определяют по генплану с учетом масштаба, а так же расчетные расходы сетевой воды на участках и ответвлениях

Задаваясь удельной потерей давления по главной магистрали района города от (30 – 80) Па/м и до 300 Па/м для ответвлений тепловых сетей комплекса зданий; или задаваясь скоростью течения воды в трубах 1—2 м/с; и, зная расчетный расход сетевой воды на участках, производится предварительный гидравлический расчет.

Рассмотрим участок 1:

Длина участка: lуч =190 м;

Расход теплоносителя на участке: Gd =36,9 кг/с.

Исходя из удельных потерь давления (или скорости теплоносителя) и расхода, по номограмме определяется диаметр трубопровода.

D=207 мм (R=70 Па/м ; v=1,2 м/с) /4, рис. 6.2/.

Потери напора в местных сопротивлениях при предварительном расчете учитываются коэффициентом местных потерь

lпр =l·(1+a)=190·(1+0,5)=285 м.

Тогда потеря давления на участке составляет:

DР=R1 ·lпр =285*70=19950 Па.

Другие участки рассчитываются аналогично, полученные значения заносятся в таблицу 5.

Таблица 5 - Предварительный гидравлический расчет тепловой сети

№ уч.

Расход теплоносиетля,

G, кг/с

Уд. gадение давления по длине, R, па/м Dу, мм Скорость, V, м/с Длина участка, L, м Коэффициент местных потерь, a Приведенная длина, Lпр=L*(1+a) Потеря давления на участке ΔР=Rl*Lпр, Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Главная магистраль
1 36,9 28 259 0,8 190 0,5 285 7980
2 73,8 40 310 1,1 450 0,5 675 27000
3 147,6 60 359 1,4 450 0,5 675 40500
4 221,4 40 462 1,4 450 0,5 675 27000
5 295,2 62 462 1,7 450 0,5 675 41850
6 369 50 569 1,7 450 0,5 675 33750
7 443 35 612 1,6 450 0,5 675 23625
8 516,6 45 612 1,8 450 0,5 675 30375
9 591 30 700 1,55 2111 0,5 3166,5 94995
10 1052 55 800 2,2 2260 0,5 3390 186450
11 1604 35 998 1,7 2658 0,5 3987 139545
66,572
Ответвление
12 69 78 259 1,4 400 0,5 600 46800
13 138 100 310 1,7 400 0,5 600 60000
14 207 120 359 2,1 400 0,5 600 72000
15 276 160 359 2,5 400 0,5 600 96000
16 345 180 405 2,8 400 0,5 600 108000
17 414 140 462 2,5 400 0,5 600 84000
18 483 170 462 3 400 0,5 600 102000
19 552 130 569 2,7 300 0,5 450 58500
63,945

После предварительного расчета производится окончательный гидравлический расчет, при котором потери напора в местных сопротивлениях определяются более точно по эквивалентным длинам. Для этого разрабатывается монтажная схема тепловой сети с указанием трубопроводов, арматуры, неподвижных опор, компенсаторов, углов поворота, теплофикационных камер. Расстояние между неподвижными опорами принимается по /4/.

Секционирующие задвижки размещаются на выходе из ТЭЦ и далее по трассе в среднем через каждый километр. Исходя из монтажной схемы определяются коэффициенты местных сопротивлений по участкам магистрального трубопровода и количество местных сопротивлений /4/. Полученные данные заносятся в таблицу 6.

Таблица 6 - Эквивалентные длины

№ уч.,

диаметр

Местное сопротивление Количество Lэкв., м n*Lэкв., м ΣLэкв., м
1 2 3 4 5 6

1

259

Параллельная задвижка 1 3,6 3,6
Сальниковый компенсатор 2 3,36 6,72
Проход тройника при разделении потока 2 45 90 98

2

310

Параллельная задвижка 1 4,34 4,34
Сальниковый компенсатор 4 4,2 16,8
Проход тройника при разделении потока 2 59,5 119 136,1

3

359

Сальниковый компенсатор 4 4,2 16,8
Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 165,2

4

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85
Проход тройника при разделении потока 2 105 210 227,8

5

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85
Проход тройника при разделении потока 2 141 282 299,8

6

569

Параллельная задвижка 1 7,95 7,95
Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85
Проход тройника при разделении потока 2 141 282 307,7

7

612

Сальниковый компенсатор 2 9,94 19,88
Проход тройника при разделении потока 2 75 150 165,9

8

612

Параллельная задвижка 1 9,94 9,94
Сальниковый компенсатор 3 9,94 29,82
Проход тройника при разделении потока 2 75 150 189,7

9

700

Параллельная задвижка 1 9,94 9,94
П-образный компенсатор 8 82,8 662,4
Проход тройника при разделении потока 1 75 75
Сварное колено 900 1 43,1 43,1 709,4

10

800

Параллельная задвижка 1 13,9 13,9
П-образный компенсатор 11 115,5 1270,5
Проход тройника при разделении потока 1 208 208 1297,8

11

998

Параллельная задвижка 3 18,2 54,6
П-образный компенсатор 12 152 1824
Сварное колено 900 1 69,4 69,4 1718,2

12

259

Параллельная задвижка 1 2,9 2,9
Сальниковый компенсатор 3 3,36 10,08
Проход тройника при разделении потока 2 59,5 119 100,5

13

310

Сальниковый компенсатор 4 1,2 4,8
Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 132,4

14

359

Параллельная задвижка 1 4,34 4,34
Сальниковый компенсатор 4 5,94 23,76
Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 169,5

15

359

Сальниковый компенсатор 3 5,94 17,82
Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 166,2

16

405

Сальниковый компенсатор 3 5,94 17,82
Проход тройника при разделении потока 2 141 282 299,8

17

462

Параллельная задвижка 1 5,94 5,94
Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85
Проход тройника при разделении потока 2 141 282 305,7

18

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85
Проход тройника при разделении потока 2 141 282 305,8

19

569

Параллельная задвижка 1 7,95 7,95
Сальниковый компенсатор 2 4,95 9,9
Ответвление тройника при разделении потока 1 146 146 163,8

Исходя из полученных значений коэффициентов местных сопротивлений, длин участков и расхода каждого участка производится окончательный гидравлический расчет.

Полученные значения заносятся в таблицу 7.

Таблица 7 - Окончательный гидравлический расчет

№ уч. Расход теплоносителя, G, кг/с Характеристика трубы Длина участков трубопровода Скорость, V, м/с Потеря давления
Dу , мм Dн усл , мм L, м Lпр Уд. на трение, R, па/м на участке ΔР, Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Главная магистраль
1 36,9 259 190 98 288 0,8 28 8064
2 73,8 310 450 136,1 586,1 1,1 40 23444
3 147,6 359 450 165,2 615,2 1,4 60 36912
4 221,4 462 450 227,8 677,8 1,4 40 27112
5 295,2 462 450 299,8 749,8 1,7 62 46488
6 369 569 450 307,7 757,7 1,7 50 37885
7 443 612 450 165,9 615,9 1,6 35 21557
8 516,6 612 450 189,7 639,7 1,8 45 28787
9 591 700 2111 609,4 2720,4 1,55 30 84612
10 1052 800 2260 1297,8 3557,8 2,2 55 195679
11 1604 998 2658 1718,2 4376,2 1,7 35 153167
68
12 69 259 400 100,5 500,5 1,4 78 39039
13 138 310 400 132,4 532,4 1,7 100 53240
14 207 359 400 169,5 569,5 2,1 120 68340
15 276 359 400 166,2 566,2 2,5 160 90592
16 345 405 400 299,8 699,8 2,8 180 125964
17 414 462 400 305,7 705,7 2,5 140 98798
18 483 462 400 305,8 705,8 3 170 119986
19 552 569 300 163,8 463,8 2,7 130 60294
67

Невязка составляет: % = (68-67/68)*100=1,1 %

9. Построение пьезометрических графиков

Пьезометрический график строится по данным гидравлического расчета, для основной магистрали с учетом профиля местности, высоты присоединяемых зданий и других условий.

На пьезометрическом графике проставляются отметки в начале каждого участка, показываются высоты зданий, наносятся линии статического давления, максимально и минимально допустимых давлений в подающей и обратной магистралях, линию вскипания, указываются напоры сетевого и подпиточного насосов.

Так как в данном курсовом проекте система теплоснабжения закрытая то для нее разрабатываются пьезометрические графики для 2 режимов.

1. Зимний расчетный режим.

Зимний расчетный режим строится исходя из гидравлического расчета водяной тепловой сети.

Суммарный расчетный расход сетевой воды в тепловых сетях при регулировании по нагрузке на отопление определяется по формуле:

Gпод =Gобр = 1604 кг/с

По данным гидравлического расчета для основной магистрали, потери давления в подающей и обратной магистралях составят ΔНсети з = 68 м.

Потери в ВПУ ТЭЦ принять равными ΔНвпу з =20 м.

Располагаемый напор на абоненте принимается ∆Hабон =20 м.

Линию статического давления принимаем как самую высокую точку здания в районе с учетом рельефа местности + 5метров.

2.Летний расчетный режим.

Расчетный расход воды в подающем трубопроводе теплосети определяется по формуле:

Gпод л = β∙Ghmax , кг/с, где b=0,8

расход воды составит:

Gпод л =0,8·356=285 кг/с.

Расчетный расход воды в обратном трубопроводе:

Gобр л = 0,1∙ Gпод л =0,1∙285=28,5 кг/с

Сопротивление водоподготовительной установки находится по формуле:

Sвпу =ΔНвпу з /Gпод ²=20/(1604)²=0,000007

Сопротивление подающего и обратного трубопровода находится по формуле:

Sсети =ΔНсети з /Gпод ²=68/(1604)²=0,00003

Потери напора в водоподготовительной установки ТЭЦ для летнего режима находится по формуле:

ΔНвпу л = Sвпу ∙Gл под 2 =0,000007·(285)2 =0,56 м

Потери напора в подающем и обратном трубопроводах:

ΔНсети л = Sсети ∙Gл под 2 =0,00003·(285)2 = 2,4 м

Полученные значения отображаются в графической части.

При построении графика учитываем, что:

1. Давление в подающем трубопроводе не должно превышать 160 м и быть меньше 40 м, чтобы не допустить вскипания;

2. Давление в обратном трубопроводе должно лежать в пределах от 5 до 60 м от поверхности земли;

3. Линия статического давления должна быть выше самого высокого здания на 5 м.

10. Подбор сетевых насосов

Сетевой насос, как один из важнейших элементов системы теплоснабжения, подбирается по подаче и напору, с учетом вида системы и характеристики сети.

Расчетная производительность и количество параллельно работающих сетевых насосов принимаются в соответствии со СНиП (3).

Количество насосов: 2 (1 – рабочий, 1 – резервный).

Для закрытых систем в отопительный период производительность насосов равна: Gсн = 1604 кг/с = 1612 м3

Напор, развиваемый сетевым насосом равен: DНсн = 175м

По /4, рис. 19.1 и табл. 19.1/ подбираем насос СЭ 1250-100.

Основные технические характеристики насоса представлены в таблице:


11. Подбор подпиточных насосов

Расчетный расход для подпитки тепловых сетей для закрытой системы равен:

Gпн = 0,0075·Vтс = 0,0075·40920=307 м3

где Vтс = Q(Vc +Vм )= 620*(40+26)=40920 м3 – емкость системы.

Напор подпиточного насоса находится по формуле:

Нпнстб +ΔНподп = 41-3+2=40 м

где Нст = 41м – статический напор;

Нб – уровень воды в подпиточных баках, равен 3 м,

ΔНподп – потери напора в подпиточной линии, м.

Количество насосов: 3 (2 – рабочих, 1 – резервный).

По /4, рис. 19.1 и табл. 19.2/ подбираем насос 4К-8.

Основные технические характеристики насоса представлены в таблице:


12. Расчет и подбор оборудования тепловых сетей

В состав оборудования тепловых сетей входят: трубы, подвижные и неподвижные опоры, компенсаторы тепловых удлинений и т.д.

Для прокладки тепловой сети в соответствии со СНиП [3] в курсовом проекте применяются стальные трубы общего назначения электросварные с продольным швом по ГОСТ 10704-75* диаметры, которых определяются в соответствии с гидравлическим расчетом.

Для более герметичного соединения трубопроводов между собой используется электросварка. В зависимости от диаметра трубопровода тепловой сети, согласно СНиП [3] применяется арматура с концами под приварку или фланцевая.

Для обеспечения свободного перемещения труб при температурных деформациях, уменьшения изгибающего напряжения, восприятия веса трубопровода используются подвижные опоры. При подземной прокладке в непроходных каналах применяются скользящие опоры, так как они не требуют обслуживания, дешевы и просты в изготовлении. При подземной бесканальной прокладке установка подвижных опор не предусматривается.

В зависимости от диаметра трубопровода меняются расстояния между подвижными опорами, значения которых занесены в таблицу 8.

Таблица 6 - Пролеты между подвижными опорами трубопроводов

Dн *d, мм Тип подвижной опоры и тип компенсатора Расстояния между опорами, м
273*7,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 11
325*8,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 11
377*9,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
478*6,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
529*7,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
630*8,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 14
720*10 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14
820*8,0 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14
1020*12 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14

Неподвижные опоры закрепляют отдельные точки трубопроводов, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах этих участков при разных схемах компенсации тепловых удлинений.

Согласно СНиП [3] при бесканальной прокладке и прокладке в непроходных каналах при размещении опор вне камер по длине трубопровода устанавливаются щитовые опоры, так как они являются наиболее распространенными и лучше распределяют возникающую в трубопроводах нагрузку. В камерах производится установка лобовых опор.

Подбор каналов производится для диаметров 200-300 мм согласно /4/ исходя из диаметра трубопровода и изоляции принимается канал КЛ 120-60 , он представляет собой канал лотковый, сборный, собираемый из лотков и плиты перекрытия-«крышки».

Для диаметров 350-400 мм принимается канал КЛ 150-60 , он представляет собой канал лотковый, сборный, собираемый из лотков и плиты перекрытия-«крышки».

Для диаметров 450 – 500 мм принимаем канал – КЛс 150-90 он представляет собой канал лотковый, сборный, лотки укладываются сверху и снизу образуя канал.

Для диаметра 600 мм принимаем канал – КЛс 120-120 он представляет собой канал лотковый, сборный, лотки укладываются сверху и снизу образуя канал.

Теплофикационные камеры устраиваются в местах установки оборудования, ответвлений, также для контроля и необходимого обслуживания тепловой сети.

Камеры оборудуются люками. Для удобства эксплуатации в камерах устраиваются лестницы. На дне самой нижней по геодезическим высотам камеры участка устраивается приямок глубиной 300 мм, размерами 600*600 мм для откачки воды, образовавшейся в результате протеков сальниковых компенсаторов и труб, а также при авариях.

Разработка теплофикационной камеры ведется так же по альбому типовых конструкций, согласно требований СНиП /2/. Выбор осуществляется исходя из диаметров магистрального трубопровода и ответвления. На выбор теплофикационной камеры влияет и тип и положение оборудования, размещаемого в теплофикационной камере.

Для узла теплофикации выбираем камеру с шифром 9-500-200л*200л, габаритами в плане 6*5м. Высота теплофикационной камеры равна 2,1 м. Все необходимые для обслуживания проходы между оборудованием камеры соблюдены. На поверхности земли перекрытие камеры устраивается на уровне площадки, где камера устраивается, так как проезд транспортных средств по месту установки не предусматривается. /см. графическую часть/.

Список используемой литературы

1) СНиП 23-01-99* Строительная климатология. – М.: Стройиздат, 2000,-66с.

2) Содномова С.Д. Методические указания к курсовому проекту по теплоснабжению для студентов V курса специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция» /ВСГТУ. – Улан-Удэ, 2005.

3) СНиП 41-02-2003 Тепловые сети. – М.: Госстрой России, 2003

4) Теплоснабжение района города : учеб. пособие /А.К. Тихомиров. – Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та,2006. – 135 с.

5) Соколов Е.Л. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Энергоатомиздат, 1982. – 360с.

6) Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учеб. пособие для вузов по спец. «Теплоснабжение и вентиляция» /В.М. Копко, Н.К. Зайцева, Г.И. Базыленко; Под общ. ред. В.М. Копко. – Мн.: Выш. Шк.,1985. – 139 с.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:19:29 19 марта 2016

Работы, похожие на Курсовая работа: Теплоснабжение района города
Автоматизация теплового пункта гражданского здания
... крупнейшим потребителем топливно-энергетических ресурсов в стране. От нормального функционирования этих систем зависят условия теплового комфорта в ...
Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение определяется по максимальному значению этой нагрузки и при минимальной температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети ...
К опасному фактору в помещении теплового пункта относится очень высокая температура поверхности трубопроводов и составных частей блочного теплового пункта (теплообменник, трубы ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 17028 Комментариев: 4 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать
Установки погружных центробежных насосов (УЭЦН)
СОДЕРЖАНИЕ лист Аннотация (русский язык) Аннотация (английский язык) ВВЕДЕНИЕ 1.АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ СХЕМ И КОНСТРУКЦИЙ. 1.1.Назначение и технические ...
Погружной насосный агрегат, состоящий из насоса и электродвигателя с гидрозащитой и компенсатора, опускается в скважину по НКТ.
м) Определяем конструктивные углы ѭ1 и ѭ2 от быстроходности ступени.
Раздел: Рефераты по геологии
Тип: реферат Просмотров: 20208 Комментариев: 5 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 3.5 Оценка: неизвестно     Скачать
Установки погружных центробежных насосов для добычи нефти из скважин
Содержание Введение 1. Эксплуатация скважин центробежными погружными насосами 1.1. Установки погружных центробежных насосов (УЭЦН) для добычи нефти из ...
В месте подвески насоса с газосепаратором, протектором, электродвигателем и компенсатором кривизна ствола скважины не должна превышать численных значений а, определяемых по формуле ...
Кривые на рисунке 12 могут быть дополнены кривыми распределения температур t(x) от забоя до глубины подвески насоса и от устья также до насоса с учетом скачка температуры ...
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Просмотров: 15737 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать
Реконструкция схемы внутристанционных коллекторов теплосети
Аннотация Пояснительная записка содержит 90 страниц, в том числе 8 рисунков, 35 таблиц, 21 источник. Графическая часть выполнена на 7 листах формата ...
Система теплоснабжения представляет собой совокупность трубопроводов, установок и устройств для производства, распределения и использования тепловой энергии, гидравлически ...
Трубопроводы тепловых сетей, арматура, компенсаторы, фланцевые соединения и опоры труб должны быть покрыты тепловой изоляцией.
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 4982 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Расчет винтового насоса
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по теме: "ПУТИ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ВИНТОВЫХ НАСОСНЫХ УСТАНОВОК" Введение Мировые запасы высоковязких нефтей и природных битумов огромны ...
Насос используется в составе установки для откачки пластовой жидкости из нефтяных скважин (рис. 11), которая состоит из погружного электродвигателя, компенсатора, протектора ...
Графики изменения зазора и натяга на развертке рабочих органов насоса на длине шага обоймы показаны на рис. 25.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа Просмотров: 9463 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического ...
... ТЭЦ - 2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140 - 145 0С 1. ...
В кармане (ряд "а-А") размещены сетевые СЭ2500 - 70(180) и циркуляционные насосы и их трубопроводы.
За время испытаний фиксировались данные по тепловому и водно-химическому режимам по которым далее были построены графики, из которых видно изменение температуры сетевой воды в ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 7910 Комментариев: 4 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Реконструкция теплоснабжения ОАО "САРЭКС" с разработкой ...
Реферат Расчетно-пояснительная записка содержит 95 страниц машинописного текста, 13 таблиц, рисунков. Ключевые слова: деаэратор, тепловые сети ...
ѭ1,ѭ2 - температура сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах, оС.
Вода для подпитки тепловых сетей берётся из бака запаса подпиточной воды, пройдя охладитель подпитки, подпиточными насосами подаётся в обратный трубопровод перед сетевыми насосами.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Просмотров: 2509 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Технология строительства теплотрассы
Содержание Введение 1. Теплоснабжение 1.1 Расчет тепловых нагрузок 1.2 Построение графика качественного регулирования отпуска теплоты на отопление 1.3 ...
Определение расхода сетевой воды Gв, проходящей через калориферы приточной системы вентиляции, и конечные температуры воды ѭгв на выходе из калориферов при заданном графике ...
L-длинна трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, м
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: дипломная работа Просмотров: 7812 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Расчет тепловой схемы турбоустановки с турбиной К-1000-60/1500-1
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ по дисциплине "ТЭС и АЭС" Рассчет тепловой схемы турбоустановки с турбиной К-1000-60/1500-1 Содержание ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ ...
Тепловая схема турбоустановки это технологическая схема, в состав которой входит все технологическое оборудование и элементы турбоустановки, включая паропроводы, трубопроводы ...
Принципиальная тепловая схема включает основное и вспомогательное тепломеханическое оборудование технологического цикла: парогенераторы, паровые турбины, регенеративные ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа Просмотров: 6044 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Все работы, похожие на Курсовая работа: Теплоснабжение района города (1428)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150048)
Комментарии (1830)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru