Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Дипломная работа: Проектирование теплоэлектроцентрали

Название: Проектирование теплоэлектроцентрали
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Добавлен 03:05:24 21 апреля 2011 Похожие работы
Просмотров: 417 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Введение

Теплоэлектроцентрали (ТЭЦ) – это вид электростанций, предназначенных для централизованного снабжения промышленных предприятий и городов электроэнергией и теплом. В отличие от конденсационных электростанций (КЭС) на ТЭЦ тепло «отработавшего» в турбинах пара используется для нужд промышленного производства, а также для отопления, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения. При такой комбинированной выработке электроэнергии и тепла достигается значительная экономия топлива по сравнению с раздельным энергоснабжением, т.е. выработкой электроэнергии на КЭС и получением тепла от местных котельных. Поэтому ТЭЦ получили широкое распространение в районах с большим потреблением тепла и электроэнергии. В целом на ТЭЦ производится около 25% всей вырабатываемой в стране электроэнергии.

ТЭЦ строятся как правило вблизи центров электрических нагрузок. Часть мощности при этом может выдаваться в местную сеть непосредственно на генераторном напряжении. С этой целью на электростанции создается генераторное распределительное устройство (ГРУ). Избыток мощности выдается в энергосистему на повышенном напряжении (как и в КЭС).

Существенной особенностью ТЭЦ является повышенная мощность теплового оборудования по сравнению с электрической мощностью станции, что предопределяет больший относительный расход электроэнергии на собственные нужды, чем на КЭС.

Также размещение ТЭЦ преимущественно вблизи крупных промышленных центров повышает требования к охране окружающей среды. Так, для уменьшения выбросов ТЭЦ целесообразно использовать в первую очередь газообразное или жидкое топливо, а также высококачественные угли.

1. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений и схемы электроснабжения потребителей собственных нужд

По справочнику Неклепаева определяем тип турбогенераторов:

ТГ ТВФ – 63 – 2УЗ ТГ ТВФ – 110 – 2ЕУЗ

Sполн = 78.75 МВА Sполн = 137.5 МВА

Sакт. = 63 МВт Sакт. = 110МВт

Uном = 10.5 кВ Uном = 10.5 кВ

Cosц = 0.8 Сosц = 0.8

Xdґґ = 0.1361Xdґґ = 0.189

Цена 268 тыс. руб. Цена 350 тыс. руб.

В зависимости от количества подключенных турбогенераторов к ОРУ представляю два варианта главной схемы электрических соединений станции.

Выбор числа и мощности трансформаторов.

Расход мощности на собственные нужды для станции на газомазутном топливе равен 5–7%. Принимаем Pсн = 6 МВА.

P=·63=3.78 МВт

Рассчитаем мощность трансформаторов связи для двух вариантов предложенных схем:

Для схемы №1:

Sрасч1=(3· (Pг─Pсн)─Pмин)/0.8=(3·(63─3.78)─70)/0.8=134.6 МВА─режим мин. нагр.

Sрасч2=(3· (Pг─Pсн)─Pмакс)/0.8= (3· (63─3.78) 1─90)/0.8=132 МВА─режим макс. нагр.

Sрасч3=(2· (Pг─Pсн)─Pмакс)/0.8= (2· (63─3.78) /0.8=35.6 МВА ─ аварийный режим

Sном > 0.7 Sрасч.1 = 0.7·13.46 = 94.22 МВА

Для схемы №2:

Sрасч1=(2· (Pг─Pсн)─Pмин)/0.8= (2· (63─3.78)─70)/0.8=60.6 МВА ─режим мин. нагр.

Sрасч2=(2· (Pг─Pсн)─Pмакс)/0.8= (2· (63─3.78) 1─90)/0.8=35.6 МВА─режим макс. нагр

Sрасч3=(1· (Pг─Pсн)─Pмакс)/0.8= (1· (63─3.78) /0.8=38.5 ─ аварийный режим

Sном > 0.7 Sрасч.1 = 0.7·60.6 = 42.4 МВА

По справочнику выбираем трансформаторы связи:

ТДЦ-125000/220

Sном=125000 кВА

Uвн=242 кВ

Uнн=10.5 кВ

Pхх=120 кВт

Pк=380 кВт

Uк=11%

Iх=0.55%

Цена 186 тыс. руб.

ТД-80000/220

Sном=80000 кВА

Uвн=242 кВ

Uнн=10.5 кВ

Pхх=79 кВт

Pк=315 кВт

Uк=11%

Iх=0.45%

Цена 186 тыс. руб.

Рассчитаем мощность блочных трансформаторов для двух вариантов предложенных схем:

S===74 МВА.

S===129 МВА.

По справочнику выбираем блочные трансформаторы:

ТД-80000/220

Sном=80000 кВА

Uвн=242 кВ

Uнн=10.5 кВ

Pхх=79 кВт

Pк=315 кВт

Uк=11%

Iх=0.45%

Цена 186 тыс. руб.

ТРДЦН-160000/220

Sном=160000 кВА

Uвн=230 кВ

Uнн=11 кВ

Pхх=155 кВт

Pк=500 кВт

Uк=22%

Iх=0.6%

Цена 269 тыс. руб.

Расчёт экономической целесообразности вариантов схемы.

Экономическую целесообразность схемы определяют минимальными приведёнными затратами:

З = рн К+И+У

где К ─ капиталовложения на сооружение электроустановки, тыс. руб.

рн ─ нормативный коэффициент экономической эффективности, рн =0.15

И ─ годовые эксплуатационные издержки, тыс. руб./год

У ─ ущерб от недоотпуска электроэнергии, тыс. руб./год

Технико-экономическое сравнение

Оборудование Стоимость единицы, тыс. руб. Варианты
І ІІ
число единиц общая стоимость число единиц общая стоимость

Трансформаторы:

ТДЦ─125000/220

ТД─80000/220

ТРДСН─160000/220

Турбогенераторы:

ТВФ63–2УЗ

ТВФ110–2ЕУЗ

Ячейки ОРУ:

220 кВ

186

186

269

268

350

33.7

2

1

3

1

9

372

269

804

350

303.3

3

1

3

1

10

558

269

804

350

337

Итого: 2098 2313

Годовые эксплуатационные издержки определяют по формуле:

где а ─ отчисления на амортизацию и обслуживание, а=9%

в ─ средняя себестоимость потерь электроэнергии, в=1 коп/кВт·ч

∆Wгод ─ годовые потери энергии в электроустановке, кВт·ч.

Потери электроэнергии в двухобмоточном трансформаторе:

где Рх, Рк ─ потери мощности холостого хода и короткого замыкания, кВт

Sном ─ номинальная мощность трансформатора, МВ·А

Sмакс ─ расчётная максимальная нагрузка трансформатора, МВ·А

Т ─ продолжительность работы трансформатора в году

ф ─ продолжительность максимальных потерь

Т = 8760 ч – для трансформаторов связи

Т = 8760 – Тр=7160 ч. – для блочных трансформаторов

Тр – продолжительность ремонта блока, Тр = 600 ч

ф=4700 – для трансформатора связи;

ф=4000 – для блочного трансформатора.

Рассчитаем потери ДW:

Для варианта 1 .

Трансформатор ТДЦ-125000/220 (Рх =120кВт, Рк =380кВт)

ДW=120·8760+380· (134,6/125)2 ·4700=31·106 кВтч;

Трансформатор ТРДЦН – 160000/220 (Рх =155, Рк =500кВт)

ДW=155·8160+500· (137,5/160)2 ·4000=2,7·106 кВтч;

Суммарные потери в трансформаторах для варианта 1:

ДW=2·3,1·106 +2,7·106 =8,9·106 кВтч.

Для варианта 2.

Трансформатор ТД-80000/220 (Рх =79 кВт, Рк =315 кВт)

ДW=79·8760+315· (60,6/80)2 ·4700=1,5·106 кВтч;

Трансформатор ТД-80000/220 (Рх =79 кВт, Рк =315 кВт)

ДW=79·8160+315· (78,75/80)2 ·4000=1,87·106 кВтч;

Трансформатор ТРДЦН – 160000/220 (Рх =155, Рк =500 кВт)

ДW=155·8160+500· (137,5/160)2 ·4000=2,7·106 кВтч;

Суммарные потери в трансформаторах для варианта 1:

ДW=2·1,54·106 +1,87·106 +2,74·106 =7,7·106 кВтч.

Приведённые затраты для варианта 1:

З1н К11н К1 +=0,15·2098,3+(9·2098,3)/100+1·10--5 ·8,9·106 =593 руб./год.

Приведённые затраты для варианта 2:

З2н К22н К2 +=0,15·2318+(9·2318)/100+3·10-4 ·1·10--5 ·7,7·106 =633. руб./год.

Окончательно выберем наиболее экономичный вариант 1. Разность затрат двух вариантов составляет 6%.

Выбор схем РУ и СН.

На генераторном напряжении ТЭЦ применим схему с двумя системами шин, одна из которых секционирована. Рабочая система шин секционируется, резервная не секционирована. В нормальном режиме станция работает на рабочей системе шин, шиносоединительные выключатели В4 и В5 отключены. Резервная система шин используется для восстановления электроснабжения после к.з. на сборных шинах и для замены любой выводимой в ремонт секции сборных шин. Данная схема обладает хорошей надёжностью и манёвренностью.

РУ СН выполним по схеме с двумя несекционированными системами сборных шин. Каждое присоединение подключено к любой системе шин через развилку разъединителей и один выключатель. Обе системы шин находятся в работе, шиносоединительный выключатель(ШСВ) включён, источники и нагрузка равномерно распределяются между системами шин. Таким образом при к.з. на сборных шинах отключается ШСВ, при этом теряется только половина присоединений. Затем нормальная работа восстанавливается.

РУ ВН выполним схемой с двумя системами шин и обходной. Обходная система шин используется для ревизии и ремонтов выключателей без перерыва питания, что делает схему очень манёвренной и надёжной.

Электроснабжение собственных нужд осуществляется частично от шин генераторного напряжения через реактированные линии и частично от ответвления от генераторного блока. Число секций шин соответствует числу котлов. Каждую секцию присоединяем к отдельному источнику питания.

Для расчёта токов КЗ необходимо принять расчётную схему и рассчитать реактор между секциями сборных шин. Реактор между секциями сборных шин рассчитывают по номинальному току генератора: I = I г ном * 0,7 = 4,33 * 0,7 = 3,031 кА. Таким образом, выбираем реактор РБДГ 10–4000–0,18 У3 со следующими справочными данными:

Uном=10 кВ;

Iдоп.=3200 А;

x р= 0,18 Ом

2. Расчет токов короткого замыкания для выбора электрооборудования главной схемы и схемы собственных нужд

Примем Sб = 1000 МВ·А.

Для первых трех генераторов сопротивления равны и составляют:

Сопротивление четвертого генератора

Сопротивления трансформаторов связи:

Сопротивления блочного трансформатора:

Сопротивление системы:

По исходным данным ТЭЦ связана с системой 4 линиями напряжением 220 кВ, для которых Ом/км. Следовательно

Сопротивление реактора:

Схема замещения:

Расчёт токов короткого замыкания в точке К1

X

X||X||X=0,44

X||X=0,87

X||X=0,9

X

X

X||X=0,65

X


E

X||X=0,71

Начальное значение периодической составляющей:

Iпоэ ·Iб /Xэ , где

кА.

Iпогэ ·Iб /X20 =1,1·2,51/0,71=3,89кА

Iпосэ ·Iб /X12 =1·2,51/0,27=9,3кА

Iпос =Iпог +Iпос =3,89+9,3=13,2кА

Ударный ток короткого замыкания:

iу = √2·kу ·Iпо

kу – ударный коэффициент

kу =1+exp (-0.01/Ta )

По табл. 5 [1]: kу =1,955; Ta =0,14 с

iу =√2·1,955·13,2=36,6 кА

Расчёт токов короткого замыкания в точке К4.


X||X=0,24

E

X

X||X=0,38

E


X

кА.

Iпогэ ·Iб /X2 =1,08·55/1,73=34,3кА

Iпосэ ·Iб /X24 =1,05·55/1,28=45,1кА

Iпос =Iпог +Iпос =34,3+45,1=79,4кА

Ударный ток короткого замыкания:

iу = √2·kу ·Iпо

kу – ударный коэффициент

kу =1+exp (-0.01/Ta )

По табл. 5 [1]: kу =1,955;

iуг =√2·1,955·34,3=94,8 кА

iус =√2·1,955·45,1=124,7 кА

iу =219,5 кА

Расчёт токов короткого замыкания в точке К3.


Схема замещения для точки К3

X||X=0,65


X

X||X=0,22

E

X

кА.

Iпогэ ·Iб /X4 =1,08·55/1,38=43кА

Iпосэ ·Iб /X28 =1,02·55/0,96=58,4кА

Iпос =Iпог +Iпос =34,3+45,1=101,4кА

Ударный ток короткого замыкания:

iу = √2·kу ·Iпо

kу – ударный коэффициент

kу =1+exp (-0.01/Ta )

По табл. 5 [1]: kу =1,955;

iуг =√2·1,955·43=118,9 кА

iус =√2·1,955·58,4=161,5 кА

iу =280,4 кА

Расчёт токов короткого замыкания в точке К2.

Схема замещения для точки К2

X


X

X


X||X=0,24

E

X

X


X||X=0,37

E

X

кА.

Iпосэ ·Iб /X41 =1,04·55/0,81=70,6кА

Iпогэ ·Iб /X3 =1,08·55/1,73=34,3кА

Iпо =Iпог +Iпос =34,3+70,6=104,9кА

Ударный ток короткого замыкания:

iу = √2·kу ·Iпо

kу – ударный коэффициент

kу =1+exp (-0.01/Ta )

По табл. 5 [1]: kу =1,955;

iуг =√2·1,955·34,3=94,83 кА

iус =√2·1,955·70,6=195,2 кА

iу =290 кА

Короткое замыкание на шинах собственных

Выбор реакторов на отходящие кабельные линии.


Ток одной линии:

Ток одной ветви реактора в нормальном режиме:

Ток ветви реактора при отключении одной линии:

Из справочника Неклепаева выбираем реактор РБСГ 10–2х2500–0.14УЗ.

Уточним значение тока КЗ за реактором:

Проверим выбранный реактор на остаточное напряжение на шинах установки и на потери напряжения в самом реакторе:

Uост > 65 – 70%.

∆Uост ≈ 1.5 – 2%.

3. Выбор электрических аппаратов и проводников

Выбор выключателей РУ ГН (К2).

Выбираем выключатель МГУ-20–90/9500 УЗ.

Выполним проверку данного выключателя:

Расчётная величина Условие выбора Каталожные данные выключателя

Uуст =6.3 кВ

Iраб.утяж =7.23 кА

Iпо =49.1 кА

iу =128.46 кА

Iпф =49.1 кА

в=8.53

√2Iпф +iаф =75.36

Вк =9848.2

Uном =20 кВ

Iном =9.5 кА

Iдин =105 кА

Im дин =300 кА

Iоткл =90 кА

вном =20

√2Iоткл ·(1+вном /100)=152.74

I2 т ·tт =32400

=> выключатели В1 – В7 МГУ-20–90/9500 УЗ.

Выбор выключателя в блоке Г3 – Т3 (К4).

Т.о. В42 выбираем такой же как на РУ ГН, т.е. МГУ-20–90/9500 УЗ.

Выбор линейных выключателей на РУ ГН.

Выбираем выключатель ВМПЭ-10–630–31.5 УЗ.

Выполним проверку данного выключателя:

Расчётная величина Условие выбора Каталожные данные выключателя

Uуст =6.3 кВ

Iраб.утяж =0.382 кА

Iпо =19.98 кА

iу =54.53 кА

Iпф =10.54 кА

в=0.523

√2Iпф +iаф =43.16

Вк =487

Uном =10 кВ

Iном =0.63 кА

Iдин =31.5 кА

Im дин =80 кА

Iоткл =31.5 кА

вном =15

√2Iоткл ·(1+вном /100)=51.2

I2 т ·tт =3969

=> выключатели В8 – В27 ВМПЭ-10–630–31.5 УЗ.

Выбор выключателей на РУ СН (К1).

Выбираем выключатель ВМУЭ-35Б-25/1250 УХЛ1.

Выполним проверку данного выключателя:

Расчётная величина Условие выбора Каталожные данные выключателя

Uуст =35 кВ

Iраб.утяж =1.09 кА

Iпо =18.78 кА

iу =50.99 кА

Iпф =18.78 кА

в=59.34

√2Iпф +iаф =42.32

Вк =102.3

Uном =35 кВ

Iном =1.25 кА

Iдин =25 кА

Im дин =64 кА

Iоткл =25 кА

вном =24

√2Iоткл ·(1+вном /100)=43.84

I2 т ·tт =2500

=> выключатели В28 – В34 ВМУЭ-35Б-25/1250 УХЛ1.

Выбор выключателей на РУ ВН (К3).

Выбираем выключатель ВМТ-110Б-20/1000 УХЛ1.

Выполним проверку данного выключателя:

Расчётная величина Условие выбора Каталожные данные выключателя

Uуст =110 кВ

Iраб.утяж =0.49 кА

Iпо =8.61 кА

iу =23.38 кА

Iпф =8.61 кА

в=59.38

√2Iпф +iаф =19.41

Вк =21.9

Uном =110 кВ

Iном =1 кА

Iдин =20 кА

Im дин =52 кА

Iоткл =20 кА

вном =24

√2Iоткл ·(1+вном /100)=35.07

I2 т ·tт =1200

=> выключатели В35 – В41 ВМТ-110Б-20/1000 УХЛ1.

Выбор выключателей на СН (К6).

Выбираем выключатель ВМПЭ-10–630–31.5 УЗ.


Выполним проверку данного выключателя:

Расчётная величина Условие выбора Каталожные данные выключателя

Uуст =6.3 кВ

Iраб.утяж =0.58 кА

Iпо =17.15 кА

iу =40.73 кА

в=48.32

√2Iпф +iаф =35.97

Uном =10 кВ

Iном =0.63 кА

Iдин =31.5 кА

Im дин =80 кА

Iоткл =25 кА

вном =15

√2Iоткл ·(1+вном /100)=51.2

I2 т ·tт =3969

=> выключатели В43 – В49 ВМПЭ-10–630–31.5 УЗ.

Выбор разъединителей.

Разъединители выбираем по длительному номинальному току и номинальному напряжению, проверяем на термическую и электродинамическую стойкость.

Расчётные величины берём те же, что и для выключателей.

Разъединители в РУ ГН и в блоке Г3-Т3.

Выбираем разъединители РВР 20/8000 УЗ.

Расчётное значение Условие выбора Каталожные данные разъединителей

Uуст =6.3 кВ

Iраб.утяж =7.23 кА

iу =128.46 кА

Вк =879.95

Uном =20 кВ

Iном =8 кА

Im дин =320 кА

I2 т ·tт =62500

Линейные разъединители и на СН.

Выключатели и разъединители собственных нужд и на отходящие кабельные линии размещаем в шкафах КРУ внутренней установки: К – ХХVI.

Разъединители в РУ ВН.

Выбираем разъединители РНД-110/630 Т1.

Расчётное значение Условие выбора Каталожные данные разъединителей

Uуст =110 кВ

Iраб.утяж =0.49 кА

iу =23.38 кА

Вк =21.9

Uном =110 кВ

Iном =0.63 кА

Im дин =80 кА

I2 т ·tт =3969

Выбор кабельных линий.

Силовые кабели выбираем по условиям нормального режима и проверяем на термическую стойкость при КЗ.

Iном = 0.344 кА.

Iраб.утяж. = 0.382 кА

Примем поправочные коэффициенты на температуру воздуха и почвы К1 и на число кабелей в траншее К2 равными 1. Тогда условие выбора будет:

Iраб.утяж. ≤ Iдоп

По Iдоп из таблиц определим сечение трёхжильного кабеля Sдоп и сравним его с Sэк и Sмин.

где jэк – экономическая плотность тока, А/мм2 . При продолжительности использования максимальной нагрузки Тмакс =3000–5000 ч/год jэк = 2.5 А/мм2 для кабелей с бумажной изоляцией с медными жилами.


где Ан и Ак.доп – величины, характеризующие тепловое состояние проводника в нормальном режиме и в конце короткого замыкания.

С – функция, которая зависит от типа кабеля. Для кабелей до 10 кВ с бумажной изоляцией и жилами из меди С = 140 А·с1/2 /мм2 .

Т.о. выбираем трёхжильный кабель с медными жилами, прокладываемый в земле:

Из полученных сечений выбираем наибольшее, а именно S = 185 мм2 .

Выбор шин РУ СН (К1).

В РУ 35 кВ и выше сборные шины и присоединения от трансформаторов к шинам выполняются аналогично линиям электропередачи, т.е. многопроволочными гибкими сталеалюминиевыми проводами.

Выбор осуществляем по следующим условиям:

По длительно допустимому току из таблиц стандартных сечений выбираем Sдоп такое, чтобы Iдоп ≥ Iраб.утяж.

=> выбираем провод АС – 700/86.

По экономической плотности тока шины РУ не проверяются.

Iпо (3) = 18.78 кА < 20 кА, => поверки шин на схлёстывание нет.

Т.к. шины находятся на открытом воздухе, то проверку на термическое действие токов КЗ не производим.

Выполним проверку по короне:

где Ео – критическая напряжённость, при которой возникает корона.

m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода.

rо – радиус провода.

где Е – напряжённость электрического поля около поверхности

нерасщеплённого провода

U – линейное напряжение, кВ

Dср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см

Dср = 1.26·D, где D – расстояние между соседними фазами, см.

Условие проверки:

Для проводов от трансформатора до сборных шин выполним проверку по экономической плотности тока:

Гибкие шины РУ ВН (К3).

=> выбираем провод АС – 185/29.

По экономической плотности тока, на схлёстывание шин и на термическое действие токов КЗ аналогично РУ СН проверку не производим

Выполним проверку по короне:

Условие проверки:

Участок от трансформатора до сборных шин:

Будем считать, что расстояние от трансформатора до сборных шин не велико, и поэтому проверку по экономической плотности тока можно не учитывать.

Выбор шин на РУ ГН (К2).

=> выбираем шины коробчатого сечения алюминиевые 200х90х12 мм2 .

Проверка на термическую стойкость:

что меньше выбранного сечения 3435 мм2 , следовательно шины термически стойки.

Проверка на механическую прочность:

Принимаем, что швеллеры шин соединены жёстко по всей длине сварным швом, тогда момент сопротивления Wyo - y 0 = 422 см3 . Тогда при расположении шин в вершинах треугольника получаем:

Выбор изоляторов:

Выбираем опорные изоляторы 2 х ИО-10–30 УЗ.

Поправка на высоту коробчатых шин:

Условие выбора:

Проверка ошиновки в цепи генератора на термическую стойкость:

Ї меньше, чем на СШ, а значит ошиновка в цепи генератора термически стойка.

Проверка на механическую стойкость:

примем ℓ = 1.5 м, а расстояние между фазами а = 0.6 м; швеллеры шин соединены жёстко только в местах крепления шин на изоляторах (ℓп =ℓ).

Тогда получим:


=> шины механически прочны.

Выбор изоляторов:

Выбираем опорные изоляторы ИО-10–30 УЗ.

Условие выбора:

Выбор КЭТ.

Для выводов турбогенераторов ТВФ – 60 – 2 используем пофазно экранированный токопровод ГРТЕ-10–8550–250.

Условия выбора:

Iраб.утяж = 7.23 кА ≤ Iном = 8.55 кА

iy = 128.46 кА ≤ iдин = 250 кА.

Аналогичный токопровод используем и для блока Г3-Т3:

Iраб.утяж = 7.23 кА iy = 115.64 кА.

Выбор жёстких шин на СН (К6).

Принимаем расстояние между фазами а = 0.3 м, а пролёт шин ℓ = 0.9 м, что соответствует ширине выбранного ранее шкафа КРУ серии К – ХХУI.

Выбор изоляторов:

Выбираем опорные изоляторы И4–80 УХЛЗ.

трансформатор проводник электроснабжение ток

4. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения

Выбор ТТ в цепи генераторов РУ ГН.

Т.к. участок от выводов генератора до стены турбинного отделения выполнен комплектным токопроводом ГРТЕ-10–8550–250, то выбираем трансформаторы тока, встроенные в токопровод ТШ20–10000/5.


Выполним проверку расчётных и каталожных данных трансформатора:

Расчётное значение Условие выбора Каталожные данные разъединителей

Uуст =6.3 кВ

Iраб.утяж =7.23 кА

iу =128.46 кА

Вк =9848.2

Ї

Uном =20 кВ

Iном =8 кА

Не проверяется

I2 т ·tт =76800

Выполним проверку по величине вторичной нагрузки трансформатора тока:

Наименование прибора Тип Нагрузка трансформатора
А В С

Ваттметр

Варметр

Счётчик активной энергии

Амперметр регистрирующий

Ваттметр регистрирующий

Ваттметр (щит турбины)

Д-335

Д-335

САЗ-И680

Н-344

Н-348

Д-335

0.5

0.5

2.5

Ї

10

0.5

Ї

Ї

Ї

10

Ї

Ї

0.5

0.5

2.5

Ї

10

0.5

Итого 14 10 14

Общее сопротивление приборов:

Допустимое сопротивление проводов:

где Z2 ≈ r2 , т. к. индуктивное сопротивление токовых цепей невелико.

rк – переходное сопротивление контактов.

Для генератора 60 МВт применяется кабель с алюминиевыми жилами приблизительно длиной 40 м, трансформаторы тока соединены в полную звезду, поэтому ℓрасч = ℓ, тогда сечение кабеля будет:

Выбираем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм2 .

Выбор ТН в цепи генераторов РУ ГН.

Аналогично ТТ выбираем встроенные в комплектный экранированный токопровод три однофазных трансформатора напряжения ЗНОМ-6.

Проверим их по вторичной нагрузке:

Прибор Тип S одной обмотки Число обмоток cos(ц) sin(ц) Число приборов мощность
P,Вт Q, В·А

Вольтметр

Ваттметр

Варметр

Датчик акт. мощн.

Датчик реакт. мощн.

Счётчик акт. эн-ии.

Ваттметр рег-ий

Вольтметр рег-ий

Частотометр

Э-335

Д-335

Д-335

Е-829

Е-830

И-680

Н-348

И-344

Э-372

2

1.5

1.5

10

10

2 Вт

10

10

3

1

2

2

Ї

Ї

2

2

1

1

1

1

1

1

1

0.38

1

1

1

0

0

0

0

0

0.925

0

0

0

1

2

1

1

1

1

1

1

2

2

6

3

10

10

4

20

10

6

Ї

Ї

Ї

Ї

Ї

9.7

Ї

Ї

Ї

Итого 71 9.7

Вторичная нагрузка:

Выбранный трансформатор ЗНОМ-6 имеет номинальную мощность 50 В·А в классе точности 0.5, необходимом для присоединения счётчиков. Таким образом для трёх однофазных трансформаторов напряжения получаем:

=> трансформаторы будут работать в выбранном классе точности.


Список литературы

1. С.С. Петрова – Учебное пособие «Проектирование электрической части станций и подстанций» Ленинград 1989.

2. Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков – «Электрическая часть электростанций и подстанций» Москва, Энергоатомиздат 1989.

3. Л.Д. Рожкова, В.С. Козулин – «Электрооборудование станций и подстанций» Москва, Энергоатомиздат 1987.

4. Справочник по проектированию электроэнергетических систем под редакцией С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро.

5. «Электрическая часть электростанций» под редакцией С.В. Усова.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:02:44 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
10:30:39 29 ноября 2015

Работы, похожие на Дипломная работа: Проектирование теплоэлектроцентрали

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(151228)
Комментарии (1843)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru