Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Расчет системы электроснабжения

Название: Расчет системы электроснабжения
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа Добавлен 05:23:25 18 января 2011 Похожие работы
Просмотров: 2094 Комментариев: 1 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Введение

Целью курсового проекта является ознакомление с методикой расчета систем электроснабжения участков железных дорог, электрифицируемых на постоянном токе.

Проектирование системы электроснабжения электрической железной дороги представляет технико-экономическую задачу, в которой решается большой комплекс вопросов. Перечень этих вопросов представлен в справочнике /2/.

В учебном курсовом проекте нет возможности решить все вопросы проектирования системы электроснабжения, поэтому в нем:

– производится предварительный выбор расстояния между тяговыми подстанциями и сечения контактной сети для двух вариантов;

– рассчитываются основные электрические величины;

– определяется мощность и выбирается тип основного оборудования тяговых подстанций;

– выполняется проверка вариантов по граничным условиям;

– производится технико-экономическое сравнение вариантов;

– составляется и вычерчивается схема внешнего электроснабжения для наиболее экономичного варианта.

Первоначальные параметры отдельных сооружений и устройств в соответствии с Правилами устройства системы тягового электроснабжения следует выбирать исходя из условий эксплуатации без переустройства на следующие расчётные сроки:

– объём основных служебно-технических зданий, в том числе тяговых подстанций – 10 лет;

– площадь сечения проводов электрических линий и контактных сетей, количество агрегатов основного оборудования тяговых и понижающих подстанций – 5 лет.


1. Расчет удельного электропотребления и выбор вариантов размещения тяговых подстанций

Все расчеты производятся по исходным данным, приведенным в задании на курсовой проект.

1.1 Количество перевозимых грузов на расчетный год эксплуатации

Измеряется в млн. тонн и определяется по формуле:

,(1)

где t - год эксплуатации, на который рассчитывается количество перевозимых грузов;

P з - заданное количество перевозимых грузов, млн. т.;

p - прирост количества перевозимых грузов в год, %.

Количество перевозимых грузов должно быть определено на пятый P 5 и десятый P 10 годы эксплуатации:

1.2 Энергия, потребляемая поездом

Измеряется в Вт×ч и определяется по кривым потребляемого поездом тока:


, (2)

где 1,15 - коэффициент, учитывающий потери электроэнергии при пуске и торможении электровоза;

U э - напряжение на токоприемнике электровоза, принимаемое равным 3000 В на постоянном токе;

I i - среднее значение тока поезда на участке DS i кривой потребляемого тока, А;

к - количество участков, на которое разбита кривая тока;

hэ - коэффициент полезного действия электровоза, принимаемый рав-ным 0,87 для электровозов постоянного тока;

hэс - коэффициент полезного действия системы электроснабжения, при-нимаемый равным 0,91 для системы постоянного тока;

v т - заданная средняя техническая скорость движения поезда, км/ч;

W р /W 0 - отношение, показывающее соотношение между потребляемой энер-гией поездом заданной массы Q з и поездом массы Q п , для которого задана кривая потребляемого тока;

l- коэффициент мощности электровоза, вводится только для перемен-ного тока, l = 0,8.

Энергия, потребляемая поездом, определяется для четного W ч и нечетного W н направлений.


1.3 Удельный расход энергии

Удельный расход энергии измеряется в и определяется по формуле:

,(3)

где S - длина участка, на котором задана кривая потребляемого тока, км;

Q – масса поезда без учета массы локомотива, т;

G – масса локомотива, т.

Удельный расход энергии определяется в четном wч и нечетном wн направлениях:

1.4 Удельная мощность на десятый год эксплуатации

Удельная мощность в кВт/км на десятый год эксплуатации определяется при условии, что количества перевозимых грузов в четном и нечетном направлениях равны 0,5×P10

,(4)

где 1,1 - коэффициент, учитывающий дополнительные потери энергии на маневры и в зимних условиях работы;

a1 - коэффициент тары;

8760 - число часов в году.

1.5 Расстояния между тяговыми подстанциями и сечения контактной подвески

Расстояние между тяговыми подстанциями определяется в зависимости от P ср по номограммам для двух вариантов. Одно из расстояний берется оптимальным, а второе меньше или больше оптимального. Результаты выбора приведены в табл. 1.

Одновременно выбираются марка и площадь сечения проводов контактной подвески с учётом того, что контактная сеть участков постоянного тока с системой 3,3 кВ, соответствующая нагрузкам первого расчётного срока, должна иметь не более одного усиливающего провода.

Таблица 1. Выбранные варианты

Вариант Расстояние между тяговыми подстанциями, км Марка и площадь сечения проводов Тип рельса Удельное сопротивление тяговой сети, Ом/км
1 32 М-95 + 2МФ-100 Р65 0,08884
2 35

М-95 + 2МФ-100 +

А-185

Р65 0,06290

Марки и площадь сечения проводов подвески выбраны по данным /1, табл. 2/.

1.6 Удельное сопротивление тяговой сети

Удельное сопротивление тяговой сети, Ом/км, для постоянного тока


, (5)

где r эп - удельное сопротивление контактной подвески;

r эр - удельное сопротивление рельсов.

Удельное сопротивление контактной подвески

Определяется по формуле:

(6)

где rм - удельное сопротивление медного проводника длиной 1 км и сечением 1 мм2 , равное 18,8 Ом×мм2 /км;

S м - сечение медных проводов, мм2 ;

S А - сечение алюминиевых проводов, мм2 ;

S ПБСМ - сечение биметаллических проводов, мм2 .

Удельное сопротивление рельсов

Определяется по формуле:

, (7)

где N - число ниток рельсов, равное 4 для двухпутного участка;

m p - масса погонного метра рельса, кг.

Значение удельного сопротивления тяговой сети вычисляется для обоих вариантов расстояний между тяговыми подстанциями:

вариант 1:

вариант 2:

Результаты вычислений заносятся в табл. 1.

1.7 Расположение тяговых подстанций для выбранных вариантов

Расположение тяговых подстанций для выбранных вариантов поясняется схемой, приведенной на рис. 1. На схеме указаны расстояния между подстанциями и их тип (опорная, отпаечная, транзитная).

Тип линии – двойная, уровень напряжения линии – 110 кВ.

Схема внешнего электроснабжения электрифицированной железной дороги обеспечивает питание тяговых подстанций на условиях, предусмотренных для потребителей с электроприёмниками первой категории, т.е. выход из работы одной из подстанций (секции шин) энергосистемы или питающей линии не приводит к отключению тяговой подстанции.

Для этого тяговые подстанции должны получают двухстороннее питание от двух подстанций энергосистемы или по двум радиальным линиям от разных систем шин одной подстанции энергосистемы, имеющей не менее двух источников питания.

При двухстороннем питании подстанций по одноцепной ВЛ число промежуточных подстанций (в том числе подстанций, не питающих тягу), включаемых как транзитные в рассечку ВЛ, между опорными подстанциями, как правило не должно быть более трёх.

От двухцепной ВЛ, при которой обе цепи подвешены на общих опорах, с двухсторонним питанием на участке между двумя опорными подстанциями рекомендуется обеспечивать питание следующего числа промежуточных подстанций (включая подстанции, не питающие тягу):

– для ВЛ 220 кВ не более пяти при электрической тяге как на постоянном, так и на переменном токе;

– для ВЛ 110 кВ не более пяти при электрической тяге на постоянном токе и трёх – на переменном токе.

При этом все подстанции должны быть транзитными, включаемыми поочерёдно в обе линии.

От двойной линии, когда одноцепные ВЛ размещаются каждая на своих опорах, с двухсторонним питанием на участке между опорными подстанциями рекомендуется обеспечивать питание следующего числа промежуточных подстанций (включая подстанции, не питающие тягу):

– для ВЛ 220 кВ – не более пяти при электрической тяге как на переменном, так и на постоянном токе;

– для ВЛ110 кВ – не более пяти при электрической тяге на постоянном и трёх – на переменном токе.

В этом случае можно чередовать транзитные и отпаечные подстанции.

Размещение тяговых подстанций выполнено с учетом данных рекомендаций.

Размещение тяговых подстанций для варианта 1 и варианта 2

Рис. 1


2. Построение графика движения поездов и его
статистическая обработка

2.1 Количество перевозимых грузов в сутки

Количество перевозимых грузов в сутки с учетом коэффициентов неравномерности на пятый год эксплуатации определяется по формуле:

,(8)

где Р 5 – количество перевозимых грузов на пятый год эксплуатации, т;

к м , к с – заданные коэффициенты неравномерности количества перевозимых грузов соответственно по месяцам и суткам;

12 – число месяцев в году;

30 – число дней в месяце.

2.2 Количество пар поездов в сутки на пятый год эксплуатации

Определяется по формуле:

,(9)

где величины  и Q берутся из задания к курсовому проекту.


2.3 Время хода поезда по межподстанционной зоне

Время хода измеряется в мин. и определяется по формуле:

,(10)

где L – расстояние между тяговыми подстанциями.

Время хода поезда вычисляется для обоих вариантов размещения тяговых подстанций.

2.4 График движения поездов

График движения поездов строится на период, равный 12 часам, для числа пар поездов N /2 для двух вариантов расстояний между тяговыми подстанциями. Поезда располагаются в графике произвольно, но интервал попутного следования не меньше заданного минимального. В графике предусмотрено технологическое окно, создано неравномерное распределение поездов во времени. Начало движения поездов в четном и нечетном направлениях выбрано произвольно. Сбоку от графика движения пристроены кривые потребляемого тока и номограмма для определения токов фидеров, узловая схема питания.

После построения производится равномерное сечение графика движения поездов через 10 мин и в каждом сечении подсчитывается число поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне, для обоих вариантов.

Определяется число схем каждого типа:

m0 - на зоне питания нет поездов;

m1 - на зоне питания один поезд;

m2 - на зоне питания два поезда;

m3 - на зоне питания три поезда;

m4 - на зоне питания четыре поезда;

m5 - на зоне питания пять поездов.

Рассчитываются вероятности появления одновременно 0, 1, 2, 3, 4 и 5 поездов:

.

По результатам расчета строятся гистограммы распределения числа поездов (см. рис. 2 и 3).

Рис. 2


Рис. 3


3. Расчет необходимых электрических величин

Назначение расчетов системы электроснабжения и величины, определяемые при этих расчетах, изложены в /4/. В курсовом проекте используются два метода расчета - метод равномерного сечения графика движения поездов и аналитический.

3.1 Метод равномерного сечения графика движения поездов

При этом методе вначале надо рассчитать полученные при сечении графика движения поездов мгновенные схемы для разного числа поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне (1, 2, 3,…, nм ).

Для расчета схем с одним поездом целесообразно сечения провести более часто, разделив межподстанционную зону на 10 одинаковых отрезков.

При большем числе поездов (2, 3, и т.д.) надо из полученных при сечении графика движения поездов мгновенных схем каждого типа выбрать случайным образом по 3…5 схем, различающихся положениями поездов и потребляемыми токами.

Для каждой мгновенной схемы рассчитываются токи фидеров, плеч питания, тяговых подстанций, потери напряжения до поездов, потери мощности в целом для схемы. Данные расчета удобно представлены в табл. 2 и 3 для схем с одним поездом для обоих вариантов расстояний между тяговыми подстанциями и табл. 4 для схем с большим числом поездов для меньшего расстояния. В таблицах приняты следующие обозначения:

i 1 , i 2 , i 3 – мгновенные токи поездов, полученные по кривым потребляемого тока для каждого положения поездов;

i A11 , i A21 , i Б31, i Б41 – доли токов первого поезда, приходящихся на фидеры подстанций А и Б, полученные с использованием номограммы;

i A12 , i A22 , i Б32, i Б42 – то же для второго поезда и т.д.;

i A1 , i A2 , i Б3 , i Б4 – токи фидеров;

i A , i Б – токи тяговых подстанций.

С учетом равномерного расположения тяговых подстанций и одинаковых кривых потребляемого тока в межподстанционных зонах можно принять:

i Б = i A1 + i A2 + i Б 3 + i Б 4 .(11)

Du ч , Du н – потери напряжения, соответственно до четного и нечетного поездов.

Dр – потери мощности в тяговой сети, определяемые для одного поезда отдельно для чётного и нечётного поездов, а для схем с большим числом поездов в целом для мгновенной схемы.

Распределение токов поездов по фидерам производится с помощью номограммы, которая показывает относительную долю тока поезда, приходящуюся на фидер.

По полученным мгновенным значениям на зоне питания для одного поезда вычисляются для двух вариантов:

средние токи

;(12)

.(13)

квадраты эффективных токов

;(14)

.(15)


средние потери напряжения до поезда

;(16)

.(17)

средние потери мощности

;(18)

,(19)

где k – число мгновенных схем.

Пример расчета:

данные табл. 2, вариант 1, четный поезд, сечение 1:

i 1 = 170 А; (i 1 )2 = 1702 = 28900 А2 ;

i А11 = 0,05×i 1 = 0,05×170 = 8,5 А; i А21 = 0,85×i 1 = 0,85×170 = 145 А;

i Б31 = 0,05×i 1 = 0,05×170 = 8,5 А; i Б41 = 0,05×i 1 = 0,05×170 = 8,5 А.

токи подстанции А:

i А1 = i А11 = 8,5 А; (i А1 )2 = 8,52 = 72 А2 ;

i А2 = i А21 = 145 А; (i А2 )2 = 1452 = 20880 А2 ;

i А = i А11 + i А21 = 8,5 + 145 = 153,5 А; (i А )2 = 153,52 = 23409 А2 .

токи подстанции Б:

i Б3 = i Б31 = 8,5 А; (i Б3 )2 = 8,52 = 72 А2 ;

i Б4 = i Б41 = 8,5 А; (i Б4 )2 = 8,52 = 72 А2 .

i Б = i А11 + i А21 + i Б31 + i Б41 = 8,5 + 145 + 8,5 + 8,5 = 170 А;

(i Б )2 = 1702 = 28900 А2 .

потери напряжения:

потери мощности:

Для варианта с меньшим расстоянием определяются необходимые величины как математические ожидания:

DUпч,ср = М[Du пчi ];(20)

DUпн,ср = М[Du пнi ];(21)

(22)

(23)

DPтс = М[Dp i ];(24)

Iм максимальное мгновенноезначение тока фидера.

Математические ожидания рассчитываются по формуле:

М[x] = å(xi ×pi ),(25)

гдехi - случайная величина;

рi – вероятность появления этой величины.


DUпч,ср = 201×0,264 + 394×0,5 + 485×0,222 = 358 В;

DUпн,ср = 361×0,264 + 358×0,5 + 333×0,222 = 348 В;

DPтс = 601277×0,264 + 746610×0,5 + 911518×0,222 = 734399 Вт.

Максимальное мгновенное значение тока фидера Iм выбирается из табл. 4, как наибольшее из мгновенных значений: фидер А1 Iм = 1945 А.

Среднеквадратический ток наиболее загруженного фидера находится из соотношения:

(26)

для максимально загруженного фидера при максимальном числе поездов, одновременно находящихся на зоне питания, т.е. для фидера А1 при числе поездов n = 4.

Методом сечения графика движения поездов рассчитывается только вариант с наименьшим расстоянием между тяговыми подстанциями L1 .

3.2 Аналитический метод расчета

Расчет аналитическим методом производится для обоих вариантов размещения тяговых подстанций, чтобы сравнить по первому варианту сходимость двух методов и получить необходимые электрические величины для второго варианта. Известны различные аналитические методы расчета /4, 5/.

Исходными величинами для расчета являются:

- средние и эффективные токи одиночно следующих поездов четного и нечетного направлений: Iпч,ср , Iпн,ср , Iпч,э , Iпн,э ;

- средние числа поездов одновременно находящихся на зоне питания в четном и нечетном направлениях.

С учетом принятого условия, что количества перевозимых грузов по направлениям одинаковы, числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания в четном и нечетном направлениях, равны:

(27)

Средние токи поездов

Средние токи поездов принимаются равными значениям, полученным при методе сечения графика движения поездов.

Результирующий средний ток поезда

(28)

вариант 1:

вариант 2:

3.2.2. Эффективные токи поездов

Эффективные токи поездов также берутся из метода сечения. Результирующий среднеквадратичный ток поезда определяется из соотношения:


(29)

вариант 1:

вариант 2:

Среднее число поездов

Среднее число поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне, равно:

(30)

где Т - период графика, равный 720 мин.

вариант 1:

вариант 2:

Средний и эффективный токи подстанции Б при следовании одиночных поездов в чётном и нечётном направлениях

Так как в курсовом проекте кривые потребления тока на всех межподстанционных зонах приняты одинаковыми, то для расчётов токов подстанции Б можно использовать равенства:

IБ1 = IА1 ; IБ2 = IА2 .(31)


Ток подстанции Б от поездов, следующих по межподстанционной зоне А–Б, равен сумме токов двух фидеров:

= IБ3 + IБ4 .(32)

Ток подстанции Б от поездов, проходящих по следующей межподстанционной зоне

= IБ1 + IБ2 = IА1 + IА2 .(33)

В результате средний ток подстанции Б от одиночного поезда равен соответствующему среднему току поезда Iпч,ср и Iпн,ср , а среднеквадратичный ток - соответственно среднеквадратичным токам Iпч,э и Iпн,э .

Средний ток подстанции Б при равных по длине межподстанционных зонах для чётного и нечётного поездов равен:

.(34)

вариант 1:

вариант 2:

Аналогично определяются квадратичные значения токов подстанции Б при следовании одиночных поездов.

Квадрат эффективного тока подстанции Б от чётного и нечётного поездов


. (35)

вариант 1:

вариант 2:

Средний и среднеквадратичный токи подстанции Б

Средний ток подстанции Б

IБ,ср = 2×nс ×IБ,ср1 .(36)

вариант 1:

IБ,ср = 2×2,6×420 = 2184 А.

вариант 2:

IБ,ср = 2×2,8×407 = 2279 А.

Средний квадратичный ток подстанции Б определяется из соотношения:

(37)

где DБ = 2×nc ×D1 – дисперсия тока подстанции Б;

- дисперсия тока одиночного поезда.

вариант 1:

вариант 2:

3.2.6. Эффективный ток наиболее загруженного фидера

Эффективный ток наиболее загруженного фидера вычисляется для максимального числа поездов n0 , одновременно находящихся на зоне питания, что соответствует минимальному интервалу между поездами, т.е.

(38)

где – максимальная пропускная способность за сутки.

Максимальное число поездов на фидерной зоне равно:

.(39)

вариант 1:

вариант 2:

Путём сравнения в табл. 2 токов фидеров при следовании одиночных поездов чётного и нечётного направлений определяется фидер с наибольшим средним током Iф,ср1 .

Для этого фидера в табл. 2 вычисляется и эффективный ток фидера Iф,э1 .

Квадрат эффективного тока фидера при nфм поездах равен:

(39)

где Dф1 – дисперсия тока фидера при движении одного поезда

(40)

вариант 1:

вариант 2:

3.2.7. Максимальный ток фидера

Максимальный ток фидера вычисляется с использованием формулы нормального закона распределения для максимального числа поездов на фидерной зоне nфм :

(41)

Если nфм >2, то максимальный ток фидера следует рассчитывать по приведенной формуле. Если nфм <2, то максимальное значение следует принять равным 1,5×Iп,м . Значение Iп,м - максимальный ток поезда берется по кривым потребляемого тока четного или нечетного поезда.

вариант 1:

вариант 2:

Средняя потеря напряжения до поезда

Средние потери напряжения до поезда вычисляются по формуле:

,(42)

где DUср,1 - средняя потеря напряжения от одного поезда, берется по данным табл. 2;

.(43)

вариант 1:

вариант 2:

Средние потери мощности в контактной сети

Средние потери мощности в тяговой сети равны:

(44)

вариант 1:

вариант 2:

Результаты расчетов сводятся в табл. 5.

Таблица 5. Результаты расчета электрических величин

Величина Методы и варианты
Метод сечения графика движения поездов
(вариант 1)
Аналитический метод
Обознач.величины Значениевеличины Обознач.величины Значение величины
вариант 1 вариант 2
Среднее число поездов, одновременно находящихся на зоне питания - - nс 2,6 2,8
Средний ток поезда, А

Iпч,ср

Iпн,ср

752

928

Iпч , ср

Iпн , ср

Iп , ср 1

752

928

420

759

868

407

Среднеквадратичный ток поезда, А

Iпч,э

Iпн,э

796

1007

Iпч , э

Iпн , э

Iп , э 1

796

1007

642

802

976

631

Среднеквадратичный ток наиболее загруженного фидера, А Iф,э 1617 Iф,э 1565 1630
Максимальный ток фидера, А Iф,м 1945 Iф,м 2400 2400
Средний ток тяговой подстанции Б, А IБ,ср 2244 IБ,ср 2184 2279
Среднеквадратичный ток тяговой подстанции Б, А IБ,э 2402 IБ,э 2449 2549
Средняя потеря напряжения до поезда, В

DUпч,ср

DUпн,ср

DUп,ср

358

348

353

DUпч , ср

DUпн , ср

DUп , ср

498

563

530

402

416

409

Средняя потеря мощности в тяговой сети, кВт тс 734 тс 1166 933

Сравнивая два метода расчета, нетрудно заметить, что метод сечения графика дает более точные значения, чем аналитический метод, но и более трудоемок, и требует знание графика движения поездов на рассматриваемой межподстанционной зоне. Очень часто такой график не известен, поэтому приходится пользоваться только аналитическим методом расчета.


4. Выбор оборудования тяговых подстанций

К основному оборудованию тяговых подстанций относятся выпрямительные агрегаты и понизительные трансформаторы тяговых подстанций постоянного тока.

4.1 Число и мощность тяговых агрегатов подстанции постоянного тока

Число агрегатов определяется по мощности на тягу

Pт = Uтп ×Iтп,э .(45)

вариант 1:

расчет ведется с использованием значений, полученных при методе сечения графика движения поезда

Pт = 3,3×2402 = 7927 кВт.

вариант 2:

Pт = 3,3×2995 = 9884 кВт.

Для обоих вариантов выбирается выпрямительный агрегат типа ТПЕД-3150–3,3кУ1 с двухмостовой (нулевой, мостовой) схемой выпрямления; Id ном = 3150 А; Ud ном = 3300 В; Pвн = 3,3×3150 = 10395 кВт, типы диодов в плече ДЛ133–500–14, установка охлаждения наружная, охлаждение воздушное принудительное.

Число выпрямительных агрегатов без учета резерва

(46)

где Pв,н - номинальная мощность агрегата.

вариант 1:

вариант 2:

Так как выпрямительные агрегаты поставляются промышленностью комплектно, то необходимо проверить соответствие мощности тягового трансформатора по условиям при двухступенчатой трансформации:

,(47)

где l- коэффициент мощности тяговой подстанции постоянного тока, равный 0,92…0,93;

вариант 1:

.

вариант 2:

.

Для обоих вариантов выбирается преобразовательный трансформатор типа ТРДП-12500/10ЖУ1 u к = 8,2%; Рхх = 16 кВт; Ркз = 71,5 кВт.

4.2 Число и мощность понизительных трансформаторов

Число и мощность понизительных трансформаторов определяется по суммарной мощности на тягу и районные потребители:

Sпт = (Sт + Sp )×кp ,(48)


где ;

Sp - мощность районной нагрузки, принимаемая в пределах до 0,25 мощности на тягу;

кр - коэффициент, учитывающий разновременность максимумов тяги и районной нагрузки, принимаемый равным 0,97.

вариант 1:

Sпт = (8524 + 0,25×8524)×0,97 = 10335 кВт.

вариант 2:

Sпт = (10628 + 0,25×10628)×0,97 = 12886 кВт.

Для обоих вариантов выбирается трехобмоточный понизительный трансформатор типа ТДТН-16000/110–66 UВН = 115 кВ; UСН = 38,5 кВ; UНН = 11 кВ;

Pхх = 26 кВт; Pкз = 105 кВт; u к : ВН-СН = 17%, ВН-НН = 10,5%, СН-НН = 6%;

i хх = 1,05%.

Число понизительных трансформаторов

,(49)

где Sпт,н - номинальная мощность трансформатора;

кпер - коэффициент перегрузки трансформатора, допускаемый техническими условиями.

вариант 1:

.

вариант 2:

.

Согласно Правилам устройства системы тягового электроснабжения железных дорог РФ бесперебойность питания нагрузок тяги (кроме слабозагруженных линий) обеспечивается установкой на подстанциях:

– переменного тока напряжением 25 кВ и постоянного тока с двойной трансформацией – не менее двух понижающих трансформаторов;

– системы 2х25 кВ с однофазными трансформаторами – резервного трансформатора с возможностью подключения его к каждому плечу питания;

– постоянного тока - не менее двух выпрямительных агрегатов.

В случае отключения одного понижающего трансформатора или выпрямительного агрегата оставшиеся в работе должны обеспечивать заданные размеры движения при принятых в проекте схеме питания контактной сети и организации движения поездов, а так же питание нагрузок нетяговых электроприемников первой и второй категорий.

Согласно этим требованиям на каждой тяговой подстанции устанавливаются 2 понижающих трансформатора, 2 преобразовательных трансформатора и 2 выпрямительных агрегата.


5. Расчёт токов короткого замыкания и выбор
уставок токовых защит

В тяговых сетях существует опасность того, что токи короткого замыкания могут быть соизмеримы с максимальными рабочими токами, поэтому необходимо рассчитать минимальные токи короткого замыкания для двух точек – на посту секционирования и на шинах соседней подстанции (см. рис. 4, 5, 6).

Расчетная схема для расчетов токов КЗ

Рис. 4

Схема замещения для расчетов токов КЗ в точек К1

Рис. 5


Для тяговой сети постоянного тока минимальный ток короткого замыкания в точке К1

,(50)

где Ud0 - напряжение холостого хода на шинах тяговой подстанции, равное 3650 В;

Схема замещения для расчетов токов КЗ в точек К2

Рис. 6

р - возможное снижение напряжения в первичной сети, р = 0,05;

u д - падение напряжения в дуге в месте короткого замыкания, принимаемое равным 150…200 В;

Iнагр - ток нагрузки неповрежденных фидеров;

r- внутреннее сопротивление тяговой подстанции;

Rо - сопротивление линии отсоса определяется из условия, что сечение отсоса должно быть не менее трех сечений тяговой сети, а длина отсоса в пределах от 0,2 до 0,5 км;

Rп - сопротивление питающего фидера, может быть рассчитано из условия, что сечение фидера не менее сечения подвески обоих путей, а длина - в пределах от 0,2 до 0,5 км;

- расстояние до точки короткого замыкания, равное при расположении поста секционирования посередине ½L.

Питающие и отсасывающие линии:

вариант 1: 6´А-185,

.

вариант 2: 9´А-185,

.

Ток нагрузки неповрежденных фидеров для обоих вариантов

Iнагр = 2113 А.

Внутреннее сопротивление тяговой подстанции

,(51)

где Sкз - мощность короткого замыкания на шинах высшего напряжения тяговой подстанции, кВА;

nпт -число параллельно работающих понизительных трансформаторов;

Sпт,н – мощность понизительного трансформатора, кВА;

Sвт,н – мощность преобразовательного трансформатора, кВА;

u кпт % - напряжение короткого замыкания понизительного трансформатора;

u квт % - напряжение короткого замыкания преобразовательного трансформатора;

nвт - число параллельно работающих преобразовательных трансформаторов;

Id н - номинальный ток агрегата, А;

U - номинальное напряжение на шинах тяговой подстанции, равное 3300 В;

А - коэффициент наклона внешней характеристики агрегата, равный 0,5 для шестипульсовых схем выпрямления и 0,26 для двенадцатипульсовых;

nв - число параллельно работающих выпрямительных агрегатов.

u кпт % = 0,5×(u вн-нн % + u сн-нн % – u вн-сн %).(52)

u кпт % = 0,5×(10,5 + 6 – 17) = -0,25%;

для обоих вариантов:

u д = 175 В;

вариант 1:

вариант 2:

При коротком замыкании в точке К2 отключится фидер подстанции Б3 и место к.з. будет питаться по трем фидерам. В этом случае минимальный ток короткого замыкания:

,(53)


где Rк – общее сопротивление до точки к.з.

;(54)

Здесь

(55)

(56)

вариант 1:

вариант 2:

При выполнении условия Iкз,мин >Iф,м выбираются уставки защит.

При постоянном токе уставка быстродействующего выключателя фидера тяговой подстанции должна соответствовать условию:

Iф,м + 100 А £ Iу £ Iкз,мин1 – 200 А.(57)

вариант 1:

1945 + 100 £ Iу £ 2161 – 200;

2045 £ Iу £ 1961;

Т.к. установка одного быстродействующего выключателя с током уставки Iу =2000 А будет приводить к ложным срабатываниям защиты, то рекомендуется в данном случае, кроме МТЗ, применить еще один вид дополнительной защиты, например, потенциальную.

вариант 2:

2400 + 100 £ Iу £ 2774 – 200;

2500 £ Iу £ 2574;

принимается Iу = 2500 А.

Уставка быстродействующего выключателя поста секционирования должна соответствовать условию:

Iу £ Iкз,мин2 – 200 А.(58)

вариант 1:

Iу £ 1710 – 200;

Iу £ 1510;

принимается Iу = 1500 А.

вариант 2:

Iу £ 2203 – 200;

Iу £ 2003;

принимается Iу = 2000 А.


6. Определение потерь энергии на тяговых подстанциях

Потери энергии на тяговой подстанции складываются из потерь энергии DWпт в понизительных трансформаторах, Wвт - в тяговых трансформаторах выпрямительных агрегатов и DWв – в выпрямителях и вычисляются через потери мощности в названных устройствах:

DWпт = DРпт ×nпт ×Tпт ;(59)

DWвт = DРвт ×nвт ×Tвт ;(60)

DWв = DРв ×nв ×Tв ,(61)

где DРпт , DРвт , DРв - средние потери мощности в понизительном трансформаторе, тяговом трансформаторе и выпрямителе,

nпт , nвт , nв - число параллельно работающих понизительных трансформаторов, тяговых трансформаторов и выпрямителей,

Tпт = Tвт = Tв - время работы в году, которое можно принять равным 7200 часов.

6.1. Потери мощности в двухобмоточных тяговых трансформаторах выпрямительных агрегатов

Вычисляются по формуле

вт = DРхх + кпп ×DQхх + кз 2 ×кэ 2 ×(DРкз + кпп ×DQкз ),(61)

где DРхх - потери холостого хода трансформатора при номинальном напряжении, кВт;

кз - потери короткого замыкания при номинальном токе, кВт;

DQхх - реактивная мощность намагничивания трансформатора, квар, равная (Sвт ×Iхх %)/100;

DQкз - реактивная мощность рассеивания трансформатора, квар, равная (Sвт ×uк %)/100;

кпп - коэффициент повышения потерь, представляющий затрату активной мощности на выработку и передачу одного квара реактивной мощности, принимаемый равным от 0,02 до 0,08 кВт/квар в зависимости от удаленности тяговых подстанций от электростанций;

кэ =- коэффициент эффективности нагрузки трансформатора;

- коэффициент загрузки трансформатора.

Произведение коэффициентов равно Sвт,э /Sвт,н ;

Sвт,н - номинальная мощность трансформатора;

Sвт,э - эффективная мощность нагрузки трансформатора рассчитывается в главе 4.

Окончательно:

(62)

для обоих вариантов:

кпп = 0,05;

вариант 1:

вариант 2:

6. 2 Потери мощности в трёхобмоточных понизительных трансформаторах

(63)

Для трехобмоточных трансформаторов потери мощности и падения напряжений можно определить по формулам:

кз1 = 0,48×DРкз ;(64)

кз2 = 0,23×DРкз ;(65)

кз3 = 0,29×DРкз ;(66)

u к1 % = 0,5×(u вн-сн % + u вн-нн % – u сн-нн %);(67)

u к2 % = u вн-сн % – u к1 %;(68)

u к3 % = u вн-нн % – u к1 %.(69)

кз1 = 0,48×105 = 50,4 кВт;

кз2 = 0,23×105 = 24,2 кВт;

кз3 = 0,29×105 = 30,5 кВт;

u к1 % = 0,5×(17 + 10,5 – 6) = 10,75%;

u к2 % = 17 – 10,75 = 6,25%;

u к3 % = 10,5 – 10,75 = -0,25%.

вариант 1:

вариант 2:

6.3 Потери мощности в выпрямителях

Находятся по формуле:

в = DРд + DРдт + DРш + DРгс ,(70)

где DРд - потери мощности в диодах выпрямителя;

дт - потери мощности в делителях тока;

ш - потери мощности в шунтирующих резисторах;

гс - потери мощности в контуре RC.

Потери мощности в делителях тока, шунтирующих резисторах и контуре RC принимаются равными 5% от потерь мощности в диодах.

В свою очередь:

,(71)


где Uo - пороговое напряжение диода, может быть принято равным среднему значению, т.е. 0,96 В.

Rд - среднее значение динамического сопротивления диода, равное 6,4×10-4 Ом;

Iдэ = - эффективное значение тока за период;

Iд - средний ток диода, равный

,(72)

где кн = 1,2 - коэффициент учитывающий неравномерность распределения тока по параллельным ветвям;

m - число фаз выпрямителя;

s - число последовательно включенных диодов на фазу;

а - число параллельных ветвей на фазу;

Id,ср - средний ток выпрямительного агрегата, равный среднему току подстанции Б.

вариант 1:

в = 1,05×10,35 =10,9 кВт.

вариант 2:

в = 1,05×10,53 =11,1 кВт.

Потери энергии в понизительных трансформаторах:

вариант 1:

DWпт = 135,4×1×7200 = 974880 кВт.

вариант 2:

DWпт = 191,2×1×7200 = 1376640 кВт.

Потери энергии в тяговых трансформаторах:

вариант 1:

DWвт = 88,4×1×7200 = 636480 кВт.

вариант 2:

DWвт = 125,0×1×7200 = 900000 кВт.

Потери энергии в выпрямителях:

вариант 1:

DWв = 10,53×1×7200 = 75816 кВт.

вариант 2:

DWв = 11,1×1×7200 = 79920 кВт.


7. Проверка выбранного оборудования по граничным условиям

После выбора оборудования проводится проверка его по граничным условиям.

7.1 Проверка контактной сети по уровню напряжения

Проверка контактной сети по уровню напряжения производится путем сопоставления фактического напряжения с допустимыми по условию:

Uдоп £ Uтп – DUп,ср ,(73)

где Uдоп – уровень напряжения на токоприемнике электроподвижного состава, установленный ПТЭ железных дорог равным не менее 2700 В при постоянном токе.

вариант 1:

2700 £ 3300 – 353;

2700 В £ 2947 В; условие выполняется.

вариант 2:

2700 £ 3300 – 409;

2700 В £ 2891 В; условие выполняется.

7.2 Проверка сечения контактной подвески по нагреву

Производится по условию:

Iф,э £ Iдоп ,(74)

где Iдоп – допустимый ток на контактную подвеску;

Iф,э – наибольший из среднеквадратичных токов фидеров.

вариант 1:

1671 А £ 1740 А; условие выполняется.

вариант 2:

1630 А £ 1870 А; условие выполняется.

7.3 Проверка трансформаторов по перегреву

Выполняется по условию:

Iтп,м < Iт,доп ,(75)

где Iтп,м - эффективный ток тяговой подстанции при максимальном числе поездов;

Iт,доп - допустимый ток трансформатора с учетом перегрузки.

В курсовом проекте трансформатор выбран с учетом перегрузки, поэтому такая проверка уже выполнена.


8. Технико-экономическое сравнение вариантов и выбор наиболее экономичного

По каждому варианту определяются приведенные годовые затраты

Эпрi = Сi + Ен ×Кi ,(76)

где Сi - годовые эксплуатационные расходы по варианту;

Кi - капитальные вложения по варианту;

Ен - нормативный коэффициент эффективности капиталовложений, принимаемый для устройств электроснабжения равным 0,12.

При расчете капиталовложений и эксплуатационных расходов учитываются только составляющие, меняющиеся по вариантам.

Следует иметь в виду то, что цены на объекты капитальных затрат с годами меняются, поэтому при пользовании справочными данными необходимо привести цены к году, в котором проводится расчет. Индексы цен по отношению к базисному 1998 году приведены в табл. 5.

Таблица 5. Индексы к стоимостным показательным объектов электроснабжения

Базисный год Индексы к ценам года
1984 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 2000
2000 24,0 15,0 1,6 0,030 0,004 0,0032 0,0026 0,0022 2,0 1,0

8.1 Размер капиталовложений

К = Ктп + Ккс + Квл + Квсп + Кпп + Кж ,(77)


где Ктп - стоимость всех тяговых подстанций, принимается по /2, табл. 1.5/;

Ккс – стоимость контактной сети, принимается по /2, табл. 1.5/;

Квл - стоимость присоединений тяговых подстанций к высоковольтным линиям электропередачи, длина таких присоединений принимается равной 1,0 км, а стоимость одного километра по /2, табл. 1.5/;

Квсп - стоимость вспомогательных устройств /2, табл. 1.6/;

Кпп - стоимость подъездных путей ко всем тяговым подстанциям, длину подъездных путей к каждой подстанции можно принять равной 1,0 км, а стоимость в ценах 1984 г. - 100 тыс. руб. за 1 км;

Кж - стоимость жилья, при каждой тяговой подстанции должно быть предусмотрено строительство жилья, стоимость которого в ценах 1984 г. следует принять равной 416 тыс. руб. на одну подстанцию.

вариант 1:

Ктп = (690×2 + 600×2 + 510×2)×24 = 86400 тыс. руб.;

Ккс = 2×32×5×14,0×24 = 107520 тыс. руб.;

Квл = 12,0×4×24 = 1152 тыс. руб.;

Квсп = 16,0×5×24 = 1920 тыс. руб.;

Кпп = 100×6×24 = 14400 тыс. руб.;

Кж = 416×6×24 = 59904 тыс. руб.;

К = 86,4 + 107,52 + 1,152 + 1,92 + 14,4 + 59,904 = 271,2960 млн. руб.

вариант 2:

Ккс = 2×35×5×15,0×24 = 126000 тыс. руб.;

К = 86,4 + 126 + 1,152 + 1,92 + 14,4 + 59,904 = 289,7760 млн. руб.

8.2 Эксплуатационные расходы

С = Стп + å(ai ×Кi ) + DWтп ×Ц + DWтс ×Ц,(78)


где Стп - суммарные расходы на эксплуатацию тяговых подстанций, принимаемые равными по данным 1998 г. 210 тыс. руб. на одну подстанцию;

å(ai ×Кi ) - сумма амортизационных отчислений, приведенных в /2, табл. 1.5/, для подъездных путей принять aпп = 5,5%;

DWтп - потери энергии на тяговых подстанциях, равные потерям энергии на одной подстанции, умноженные на число подстанций;

DWтс - потери энергии в тяговой сети;

Ц - стоимость 1 кВт×ч электрической энергии.

Потери энергии в тяговой сети определяются через потери мощности на одной межподстанционной зоне DРтс, число таких зон nзон и время работы контактной сети, т.е. DWтс =DРтс ×nзон ×8760.

вариант 1:

Стп = 210×6 = 1260 тыс. руб.;

å(ai ×Кi ) = 0,046 107520+ 0,028×1152 + 0,055×1920 + 0,055×14400 + 0,02×59904 = 7073,82 тыс. руб.;

DWтп ×Ц = (974880 + 636480 + 75816)×0,00029 = 489,3 тыс. руб.;

DWтс = 734,4×5×8760 = 32166720 тыс. руб.;

DWтс ×Ц = 32166720×0,00029 = 9328,3 тыс. руб.;

С = 1260 + 7073,82 + 489,3 + 9328,3 = 18151,42 тыс. руб.;

Эпр = 18,151 + 0,12×271,296 = 50,7069 млн. руб.

вариант 2:

å(ai ×Кi ) = 0,046 126000+ 0,028×1152 + 0,055×1920 + 0,055×14400 + 0,02×59904 = 7923,9 тыс. руб.;

DWтп ×Ц = (1376640 + 900000 + 79920)×0,00029 = 683,4 тыс. руб.;

DWтс = 932,7×5×8760 = 40852260 тыс. руб.;

DWтс ×Ц = 40852260×0,00029 = 11847,2 тыс. руб.;

С = 1260 + 7923,9 + 683,4 + 11847,2 = 21714,5 тыс. руб.;

Эпр = 21,714 + 0,12×289,776 = 56,4876 млн. руб.

Результаты по двум вариантам приведены в табл. 6.

Таблица 6. Технико-экономическое сравнение вариантов

Показатель

вариант 1

=32 км;

М-95 + 2МФ-100

вариант 2

=35 км;

М-95 + 2МФ-100 + А-185

Размер капиталовложений, млн. руб. 271,2960 289,7760
Эксплуатационные расходы, млн. руб. 18,1514 21,7145
Приведенные годовые затраты, млн. руб. 50,7069 56,4876

Вариант с меньшими приведенными затратами – вариант 1 считается экономичным.


9. Схема внешнего электроснабжения

Для наиболее экономичного варианта в соответствии с Правилами устройства системы тягового электроснабжения железных дорог РФ и /6/ разрабатывается принципиальная схема присоединения тяговых подстанций к линиям внешнего электроснабжения.


Заключение

В данном курсовом проекте произведен расчет системы электроснабжения участка железной дороги электрифицированном на постоянном токе.

Расчет выполнен для двух вариантов расположения тяговых подстанций, после технико-экономического сравнения вариантов произведен выбор наиболее экономичного:

– длина участка Lуч = 160 км;

– расстояние между подстанциями = 32 км;

– марка и площадь сечения проводов: М-95 + 2МФ-100;

– тип рельса Р65.

Расчет для данного варианта производился по методу сечения графика движения поездов. Определены следующие показатели:

– удельное сопротивление тяговой сети r0 = 0,08884 Ом/км;

– количество перевозимых грузов в сутки Р = 166207 т/сут.;

– количество пар поездов в сутки на пятый год эксплуатации N = 58;

– время хода поезда по межподстанционной зоне tп = 32 мин.;

– максимальное число поездов на зоне nм = 4;

– вероятности появления одновременно 0, 1, 2, …, nм поездов:

р0 = 0; р1 = 0,01389; р2 = 0,26389; р3 = 0,50000; р4 = 0,22222;

– средний ток поезда Iп.ср. = 840 А;

– среднеквадратичный ток поезда Iп.э. = 908 А;

– среднеквадратичный ток наиболее загруженного фидера Iф.э. = 1617 А;

– максимальный ток фидера Iф.м. = 1945 А;

– средний ток подстанции Б IБ,ср. = 2244 А;

– среднеквадратичный ток подстанции Б IБ,э. = 2402 А;

– средняя потеря напряжения до поезда DUп.ср. = 353 В;

– средняя потеря мощности в тяговой сети DPтс = 734,4 кВт.

Выбрано оборудование тяговых подстанций:

– выпрямительный агрегат типа ТПЕД-3150–3,3кУ1;

– преобразовательный трансформатор типа ТРДП-12500/10ЖУ1;

– понизительный трансформатор типа ТДТН-16000/110–66.

Согласно Правилам устройства системы тягового электроснабжения железных дорог РФ бесперебойность питания нагрузок тяги (кроме слабозагруженных линий) обеспечивается установкой на подстанциях:

– двух понижающих трансформаторов;

– двух преобразовательных трансформаторов;

– двух выпрямительных агрегатов.

Произведен расчет токов короткого замыкания для наиболее удаленных точек тяговой сети в выбор уставок токовых защит:

– уставка быстродействующего выключателя фидера Iу = 2000 А и рекомендовано применение еще одного вида дополнительной защиты, например, потенциальной;

– уставка быстродействующего выключателя поста секционирования

Iу = 1500 А.

Для выбранного оборудования выполнен расчет потерь энергии на тяговых подстанциях за время работы 7200 часов в год:

– в понизительных трансформаторах DWпт = 974880 кВт;

– в преобразовательных трансформаторах DWвт = 636480 кВт;

– в выпрямителях DWв = 75816 кВт.

Выбранное оборудование успешно прошло проверку по граничным условиям.

По результатам технико-экономических расчетов:

– размер капиталовложений К = 271,2960 млн. руб.;

– эксплуатационные расходы С = 18,1514 млн. руб.;

– приведенные годовые затраты составили Эпр = 50,7069 млн. руб.


Список использованных источников

1. Электроснабжение электрических железных дорог/ Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Электроснабжение железных дорог», разраб. В.М. Варенцовым и Э.П. Селедцовым, С-Пб, 1999. – 42 с.

2. Справочник по электроснабжению железных дорог. Т.1/ Под ред. К.Г. Марквардта - М.: Транспорт, 1980. - 392 с.

3. Бесков Б.А. и др. Проектирование систем электроснабжения железных дорог. - М.: Трансжелдориздат, 1963. – 472 с.

4. Бурков А.Т. и др. Методы расчета систем тягового электроснабжения железных дорог. Учебное пособие. - Л.:ЛИИЖТ, 1985. - 73 с.

5. Марквардт К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. - М.: Транспорт, 1982. – 528 с.

6. Давыдова И.К. и др. Справочник по эксплуатации тяговых подстанций и постов секционирования. - М.: Транспорт, 1978. - 416 с.

7. Справочник по электроснабжению железных дорог. Т.2/ Под ред. К.Г. Марквардта - М.: Транспорт, 1981. - 392 с.

8. Оформление текстовых документов: Методические указания/ Сост. В.А. Балотин, В.В. Ефимов, В.П. Игнатьева, Н.В. Фролова. - СПб.: ПГУПС, 1998. - 46 с.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:10:17 19 марта 2016

Работы, похожие на Курсовая работа: Расчет системы электроснабжения
Проектирование электрической тяговой подстанции постоянного тока
Содержание Введение 1. Теоретическая часть 1.1 Назначение, состав и оборудование тяговых подстанций 1.2 Структурная схема тяговой подстанции Долбина 1 ...
Для того, чтобы не изменять схему питания фидеров СЦБ-6кВ, необходимо заменить трансформатор собственных нужд на трансформатор с таким же напряжением обмотки НН (0,23 кВ), с ...
Т.к. действующее значение выпрямленного тока подстанции не задано, то расчет мощности тягового трансформатора производим по суточному графику нагрузки тяговой подстанции "Белгород ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 7489 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 4.5 Оценка: неизвестно     Скачать
Контактная сеть переменного тока 27,5 кВ
... РАСЧЕТ. 1.1. Исходные данные для выполнения дипломного проекта. 1.2. Определение минимального, экономического сечения проводов контактной сети в ...
Исходя из требований, что сечение питающих и отсасывающих линий должно выбираться по нагреву и при условии выпадения из работы одной из смежных тяговых подстанций, определяем при ...
I э." max - максимального эффективного тока тяговой подстанции.
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат Просмотров: 2437 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать
Проект реконструкции контактной сети
Содержание Введение Данные для трассировки контактной сети на перегоне 1. Питание и секционирование контактной сети перегона 2. Определение сечения ...
В данной схеме питания и секционирования тяговая подстанция Чукша фидера контактной сети Фл4 и Фл5 питает перегон с восточной стороны станции, находящейся за изолирующим ...
При этом размещение тяговых подстанций, их мощность и сечение проводов контактной подвески должны обеспечивать заданные размеры движения при соблюдении допускаемого уровня ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 3158 Комментариев: 1 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Синхронные машины. Машины постоянного тока
Синхронные машины. Машины постоянного тока Учебное пособие 1. Синхронные машины 1.1 Принцип действия синхронной машины Статор 1 синхронной машины (рис ...
Наличие однофазных нагрузок (осветительной сети, тяговых трансформаторов электрифицированных железных дорог и т.п.) вызывает несимметрию фазных токов синхронных генераторов.
Поэтому машины постоянного тока имеют меньшую мощность, чем машины переменного тока тех же габаритов; при мощности 100-1000 кВт уменьшение составляет 20-25%.
Раздел: Рефераты по физике
Тип: учебное пособие Просмотров: 52461 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Компенсация реактивной мощности в системах электроснабжения с ...
СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Исследование методов и устройств компенсации реактивной мощности при электроснабжении нелинейных и резкопеременных нагрузок 1.1 ...
Прохождение в электрических сетях реактивных токов обуславливает дополнительные потери активной мощности в линиях, трансформаторах, генераторах электростанций, потери напряжения ...
3. Загрузка реактивной мощностью систем промышленного электроснабжения и трансформаторов уменьшает их пропускную способность и требует увеличения сечений проводов воздушных и ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 44774 Комментариев: 5 Похожие работы
Оценило: 9 человек Средний балл: 4.8 Оценка: 5     Скачать
Проект электрокотельной ИГТУ
Содержание 1. Введение 1.1 Энергетика Иркутской области, перспективы развития 2. Общая часть 2.1 Краткая характеристика объекта и источников ...
ѬРХХ и ѬРК -потери активной мощности в трансформаторе при холостом ходе и при коротком замыкании соответственно, кВт [11].
Выключатели ВН являются основными коммутационными аппаратами, при помощи которых осуществляется включение и отключение таких элементов системы электроснабжения предприятия" как ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 5017 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать
Расчет, анализ и оптимизация режимов и потерь электроэнергии в ...
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования КРАСНОЯРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ...
, где ѬPк - потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;
2): продольное сопротивление (проводимость ) с нагрузочными потерями при протекании тока нагрузки по линиям и трансформаторам и поперечную проводимость (шунт проводимости ...
Раздел: Рефераты по коммуникации и связи
Тип: дипломная работа Просмотров: 2585 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Все работы, похожие на Курсовая работа: Расчет системы электроснабжения (3530)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150904)
Комментарии (1842)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru