Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Проектирование теплообменного аппарата

Название: Проектирование теплообменного аппарата
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа Добавлен 08:24:15 14 февраля 2011 Похожие работы
Просмотров: 660 Комментариев: 3 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

Южно-Уральский государственный университет

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Пояснительная записка

к курсовому проекту

по дисциплине “Тепломассообменное оборудование промышленных предприятий”

Э - 330. 0000. 000. 00. ПЗ

Нормоконтролер: Руководитель:

Шашкин В. Ю. Шашкин В. Ю.

“____” __________2009 г. “____” _________2009 г.

Выполнил:

Студент группы Э-330

___________ Нафтолин А.Ю.

“____” __________2009 г.

Челябинск

2009


Аннотация

Ложкина Э.А. Проектирование теплообменного аппарата.- Челябинск: ЮУрГУ, Э, 2009, ??с. Библиография литературы – 3 наименования. 1 лист чертежа ф. А1.

Данный проект содержит тепловой конструктивный, компоновочный, гидравлический и прочностной расчёты горизонтального кожухотрубного теплообменного аппарата типа ОГ. В результате расчетов были определены тепловые и основные конструктивные характеристики теплообменного аппарата, гидравлические потери по ходу водяного тракта


СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Тепловой конструктивный и компоновочный расчёты

2. Гидравлический расчёт

3. Прочностной расчёт

Заключение

Литература


Введение

Горизонтальный охладитель ОГ сварной четырёхкорпусной с диаметром трубок 22/26 мм предназначен для охлаждения конденсата и подогрева химически очищенной воды.

Данный тип охладителей может быть установлен для турбин типа ВК-50-1, ВК-50-4.

Горизонтальный охладитель представляет собой теплообменный аппарат, состоящий из четырёх корпусов, каждый из которых является кожухотрубчатой системой. В трубной системе теплоноситель делает один ход, а в межтрубном пространстве второй теплоноситель совершает два хода, для этого между трубками установлена перегородка, которая делит полость межтрубного пространства на две равные камеры. Теплоносители в системе аппарата протекают по принципу противотока.

Теплоносители составляют систему «жидкость-жидкость»

Данный теплообменный аппарат устанавливается на двух опорах.

1 . Тепловой и компоновочный расчёты

1) Определим конечную температуру охлаждаемой среды:

Уравнение теплового баланса:

Q1 ·η=Q2 =Q; (1-1)

Q1 =G1 ·c1 · (t-t) – теплота отданная первым теплоносителем, (1-2)

Q2 =G2 ·c2 · (t-t) – теплота воспринятая вторым теплоносителем,(1-3)

Решая данные уравнения, совместно определяем конечную температуру охлаждаемой среды:

t= t-; (1-4)

Средние температуры обоих теплоносителей:

t2ср ===55˚С, теплоёмкость при данной температуре с2 =4,1825;

Принимаем температуру горячего теплоносителя равной 52˚С,

t1ср ===66˚С, теплоёмкость при данной температуре с1 =4,1811;

КПД теплообменника:η=0,98

t=80˚С–=52,4˚С- первоначальное допущение верно;

Теплопередача в теплообменнике:

Q=(90·1000/3600) ·4,177· (70-40)=3133 кВт;

2) Параметры сред:

Вода при температуре t= 52˚С:

Ρ=987,12 - плотность жидкости,

λ=0,65 - коэффициент теплопроводности,

υ=0,540·10-6 - коэффициент кинематической вязкости,

Pr=3,4 – критерий Прандтля;

Вода при температуре = 70˚С:

ρ=977,8 - плотность жидкости,

λ=0,668 - коэффициент теплопроводности,

υ=0,415·10-6 - коэффициент кинематической вязкости,

Pr=2,58 – критерий Прандтля;

3) Определение скоростей:

Для начала определим число трубок в первом ходе, для этого зададимся скоростью охлаждающей воды в трубках. По п.1.3 (Рекомендуемые скорости теплоносителей) [1] ω2 =1-3 м/с. Принимаем ω2 =2 м/с.:

(1-5)

шт.

Т.к. наш теплообменный аппарат 4-х секционный => общее число труб во всех секциях равно:

(где Z=4) (1-6)

Расстояние между осями труб выбираем по наружному диаметру трубы:

[1] (1-7)

Внутренний диаметр корпуса многоходового аппарата равен:

(где η-коэффициент заполнения трубной решетки) (1-8)

η=0,6-0,8. Принимаем η=0,6=>м

Определим скорость теплоносителя протекающего в межтрубном пространстве. Для этого воспользуемся уравнением неразрывности:

(где - площадь межтрубного пространства) (1-9)

Для начала найдем, эта площадь равна:

==

Таким образом, из уравнения неразрывности => Что

4) Определение коэффициента теплоотдачи при течении жидкости в трубах:

Reж2 =- критерий Рейнольдса, (1-10)

Reж2 =;

Nu2 =0,021· (Reж )0,8 · (Prж )0,43 (1-11) – число Нуссельта, (где Prс- число Прандтля при температуре внутренней стенки трубы, т.е. при tс=70-52=18˚С);

Prс=5,02;

Nu2 =0,021· (81482)0,8 · (3,4)0,43 · ;

α2 =- коэффициент теплоотдачи от стенки к среде, (1-12)

;


5) Определение коэффициента теплоотдачи в межтрубном пространстве:

При продольном омывании пучков труб в межтрубном пространстве кожухотрубчатых аппаратов за определяющий размер принимают эквивалентный диаметр, который с учетом периметра корпуса аппарата равен:

(1-13)

где Dвн - внутренний диаметр кожуха; m - количество труб в одном пучке;

dн - наружный диаметр труб;

м

Reж1 =- критерий Рейнольдса,

Reж1 =

Nu1=Nuтр ·1,1· ()0,1 (1-14) – число Нуссельта при продольном омывании трубного пучка, где Nuтр –число Нуссельта при течении в трубах,

Nuтр=0,021· (Reж )0,8 · (Prж )0,43 (1-15)– число Нуссельта, ( где Prс- число Прандтля при температуре стенки трубы, т.е. при tс=70-52=18˚С);

Prс=5,02;

Nuтр =0,021· (67663)0,8 · (2,58)0,43 196;

Nu1 =196·1,1·=223;

α1 =- коэффициент теплоотдачи от стенки к среде,

α1 ==4137,9.

6) Определение коэффициента теплопередачи:

К =, (1-16)

Rз =0,00017 по табл. 1.3 [1]

Материал трубок ст20 λс =57,

К =;

7) Температурный напор:

Схема течения теплоносителей в теплообменнике - противоток.

Δtпрт =, (1-17)

Δtпрт ==29°С,

8) Тепловой напор:

q=k· Δt, (1-18)

q=1753,5·29°С=51.

9) Площадь поверхности нагрева:

F=, (1-19)

F==61 м2 ,

10) Длина труб в одной секции:

l=, (1-20)

l==5,5 м;


2. Гидравлический расчёт

Полные гидравлические потери теплообменника:

ΔР=ΣΔРтр +ΣΔРм+ΣΔРус+ΣΔРс, (2-1)

Так как вода – капельная жидкость, то ΣΔРус<<ΣΔРтр +ΣΔРм, поэтому ΣΔРус не учитываем, так же теплообменник не сообщается с атмосферой, поэтому ΣΔРс=0.

В итоге полные гидравлические потери:

ΔР=ΣΔРтр +ΣΔРм. (2-2)

1) Гидравлические потери по ходу ХОВ:

а) потери на трение:

ΣΔРтр1 =(ζ, (2-3)

Dэ =dвн =0.022 м,

Поправка ζ незначительна. Так как трубки выполнены из материала Ст20, то шероховатость труб Δ=0.1мм.

, Re=71197 – турбулентный режим течения,

15<Re<560 - область смешанного трения, значит

ζ1=0.11·+, (2-4)


ζ1=0.11·+=0.0299,

ΣΔРтр1 =0.0299·=15.35 кПа,

б) местные потери:

ΣΔРм=Σζм·, (2-5)

Значения коэффициентов местных сопротивлений имеющих место в данном теплообменнике указаны в таблице 2.3 [1].

В данном случае в трубной системе теплоноситель, попадая во входную камеру теплообменника, далее входит в трубки первой секции, потом выходит из трубок первой секции и с поворотом на 180º перемещается во вторую секции, где происходят те же процессы, потом также третья и четвёртая секции, потом идёт выходная камера и теплоноситель выходит из теплообменника. В итоге:

Σζм=2·1,5+4·1+4·1+3·2,5=18.5,

ΣΔРм==36.7 кПа,

В итоге полные потери по ХОВ:

ΔР1 =15.35+36.7=52.05 кПа.

2) Гидравлические потери по ходу конденсата:

а) потери на трение:

ΣΔРтр2 =(ζ2 , (2-6)

- эквивалентный диаметр, (2-7)

Площадь сечения межтрубного пространства, где протекает теплоноситель

F=, (2-8)

F==0.015 м2 ,

Рсм = - смоченный периметр, (2-9)

Рсм ==1,99 м,

dэ ==0.03м

Поправка ζ незначительна,

Так как трубки выполнены из материала Ст20, то шероховатость труб Δ=0.1мм.

=300,

Reж2 =47711– турбулентный режим течения,

15<Re<560 - область смешанного трения, значит

Ζ2 =0.11· (+), (2-10)

ζ2 =0.11· (+)=0.029,

ΣΔРтр2 =0.029·=0,8 кПа,

б) местные потери:

ΣΔРм=Σζм·, (2-11)

Значения коэффициентов местных сопротивлений имеющих место в данном теплообменнике указаны в таблице 2.3 [1].

Теплоноситель поступает в межтрубное пространство в первую секцию, где совершает два хода с поворотом на 180º, далее переходит во вторую секцию, где совершает аналогичные операции, так же в третьей и четвёртой секциях, потом выходит из теплообменника.

Σζм=8·2+4·1.5+4·1=26,

ΣΔРм==3,85 кПа,

В итоге полные потери по конденсату:

ΔР=0,8 +3,85 =4.65 кПа.


3. Прочностной расчёт

Материал кожуха, труб, трубной решётки и других элементов аппарата выполнены из Ст20. Для данного диапазона температур:

s*доп =100МПа- номинальное допускаемое напряжение

[s]=s*доп *hк ; (3-1)

hк =1-поправочный коэффициент;

[s]=110МПа;

1) Цилиндрический кожух.

Определение толщины стенки в местах нагруженным давлением 11 ата, то есть от выхода из трубной решётки одного корпуса до входа в трубную решётку другого корпуса:

На данном участке водяного тракта внутренний диаметр принимаем, равным:

Dв1 =Dв мин +5, мм;

Dв мин =200 мм

Dв1 =200мм+5мм=205мм;

Расчётная толщина стенки:

dр1 =; (3-2)

jсв =1-коэффициент прочности, учитывающий ослабление цилиндра сварным швом по табл. 3.2 [1];

dр1 ==11 мм; (3-3)


Конструктивная толщина стенки, принимается из условия:

dк1 ³dр1 +С,

С=2мм-поправка на коррозию стенки под действием среды омывающей её, принимаем:

dк1 =13мм.

(3-4)

Определение толщины стенки кожуха в межтрубном пространстве при давлении 3.5ата:

Dв2 =220 мм - внутренний диаметр кожуха;

dр2 = - расчётная толщина стенки кожуха; (3-5)

jсв =1-коэффициент прочности, учитывающий ослабление цилиндра сварным швом по табл. 3.2 [1];

dр2 ==4 мм;

Конструктивная толщина стенки, принимается из условия:

dк2 ³dр2 +С;

С=3 мм-поправка на коррозию стенки под действием среды омывающей её, принимаем

dк2 =7 мм.

(3-6)

2) Плоские днища и крышки.

а) Толщина днища или крышки, нагруженные давлением 11 ата, определяется по формуле:

(3-7)

Где значения К и расчетного диаметра DR 1 в зависимости от конструкции днищ и крышек принимаются по табл. 3.3 [1]

K=0.45 и DR 1 =DB 1 =205 мм (тип 4).

Коэффициент ослабления К0 днища или крышки отверстиями в зависимости от характера расположения отверстий в днище (крышке): без отверстий К0 =1

Конструктивная толщина днища или крышки принимается из условия:

d1 ³d +С;

С=1 мм-поправка на коррозию стенки под действием среды омывающей её, принимаем

d1 =30 мм.

Допускаемое давление на плоское днище или крышку определяется по формуле:

(3-8)

Где Кр – поправочный коэффициент

(3-9)

б) Толщина днища или крышки, нагруженные давлением 3,5 ата, определяется по формуле:

(3-10)

Где значения К и расчетного диаметра DR 2 в зависимости от конструкции днищ и крышек принимаются по табл. 3.3 [1]

K=0.45 и DR 2 =DB 2 =220 мм (тип 4).

Коэффициент ослабления К0 днища или крышки отверстиями в зависимости от характера расположения отверстий в днище (крышке): без отверстий К0 =1

Конструктивная толщина днища или крышки принимается из условия:

d2 ³d +С;

С=1 мм-поправка на коррозию стенки под действием среды омывающей её, принимаем

d2 =18,6 мм.

Допускаемое давление на плоское днище или крышку определяется по формуле:

(3-11)

3) Расчет трубных решеток.

Для теплообменных аппаратов с плавающей головкой толщина неподвижной трубной решетки определяется по формуле

(3-12)

где Dс.п. – средний диаметр прокладки фланцевого соединения, м;

Р = max{|Pм |; |Pт |; |Pм – Pм |}, то есть Р = 11×106 Па.

Величину Dс.п. принимаю 0,22 м.

Тогда

.


Заключение

кожухотрубный теплообменный аппарат

В данной курсовой работе мы ознакомились с основой расчёта тепломассобменного оборудования.

В ходе расчёта определены конструктивные размеры и параметры. В итоге мы получили: число трубок в каждом из корпусов-132 шт., длина каждой трубки – 5,7 м, толщина стенки кожуха – 7 мм, толщина днища – 18,6 мм, толщина трубных решеток – 20 мм, площадь поверхности нагрева – 64 м2

Общие потери давления, обусловленные гидравлическими сопротивлениями водяного тракта, составляют для конденсата 51,4 кПа, а для химически очищенной воды 42,55 кПа.


Литература

1. Степанцова Л.Г. Расчет и проектирование теплообменных аппаратов: учебное пособие по курсу «Промышленные тепломассообменные процессы и установки». – Челябинск: ЮУрГУ, 1985

2. Краснощёков Е.А. Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче. – М.: Энергия, 1980

3. Бакластов А.М., Горбенко В.А. Промышленные тепломассообменные процессы и установки. – М.: Энергоатомиздат, 1986

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:37:53 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
12:52:37 29 ноября 2015
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
09:45:56 29 ноября 2015

Работы, похожие на Курсовая работа: Проектирование теплообменного аппарата

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150043)
Комментарии (1830)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru