Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Проверочный расчет типа парового котла

Название: Проверочный расчет типа парового котла
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа Добавлен 07:11:15 17 января 2011 Похожие работы
Просмотров: 1209 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Выбор способа шлакоудаления

3. Выбор расчетных температур

4. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

5. Объемы продуктов горения в поверхностях нагрева

6. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

7. Расчет КПД котла и потерь в нем

8. Определение расхода топлива

9. Тепловой расчет топочной камеры

10. Тепловой расчет остальных поверхностей нагрева

10.1 Расчет ширмового ПП

10.2 Расчет фесона

10.3 Расчет конвективного ПП

10.3.1 Расчет ПП 1 ступени

10.3.2 Расчет ПП 2 ступени

10.4 Расчет ВЭК и ВЗП

10.4.1 Расчет ВЭК 2 ступени

10.4.2 Расчет ВЗП 2 ступени

10.4.3 Расчет ВЭК 1 ступени

10.4.4 Расчет ВЗП 1 ступени

11. Определение неувязки котлоагрегата

Список используемой литературы


Введение

Паровой котел - это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.

Номинальной паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару, которую котельный агрегат должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды, с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих величин.

Номинальное давление пара - наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.

Номинальные температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного перегрева (вторично-перегретого пара) - температуры пара, которые должны обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем, с допускаемыми по ГОСТ отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.

Номинальная температура питательной воды - температура воды перед входом в экономайзер, принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной паропроизводительности.

При изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и вторично-перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.

При выполнении расчета парового котла его паропроизводительность, параметры пара и питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в определении температур и тепловосприятий рабочего тела и газовой среды в поверхностях нагрева заданного котла. Этот тепловой расчет парового котла называется поверочным расчетом.

Поверочный расчет котла или отдельных его элементов выполняется для существующей конструкции с целью определения показателей ее работы при переходе на другое топливо, при изменении нагрузки или параметров пара, а также после проведенной реконструкции поверхностей нагрева. В результате поверочного расчета определяют:

- коэффициент полезного действия парового котла;

- расход топлива;

- температуру продуктов сгорания по газовому тракту, включая температуру уходящих газов;

- температуру рабочей среды (пара, воды) за каждой поверхностью нагрева.

Надежность работы поверхности нагрева устанавливают расчетом ожидаемой температуры стенки и сравнением ее с допустимой для использованного металла. Для выполнения расчета приходится предварительно задаваться температурой уходящих газов и температурой горячего воздуха, правильность выбора которых определяется лишь по завершении расчета.

Задание на поверочный расчет включает в себя следующие данные:

- тип парового котла (его заводская маркировка);

- номинальную паропроизводительность (Dn п , т/ч (кг/с)) и параметры перегретого пара (первичного (Рпп , МПа, tn п , °C) и вторичного перегрева);

- месторождение и марку энергетического топлива;

- температуру питательной воды (tn в , °C), поступающей в котел после регенеративного подогрева, и дополнительно - конструктивные данные поверхностей котла. По этому расчету предшествует определение по чертежам геометрических характеристик поверхностей (диаметров и шагов труб, числа рядов труб, размеров проходных сечений для газов и рабочей среды, габаритных размеров газоходов и поверхностей нагрева и т. д.). При поверочном расчете котла вначале определяют объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем выполняют расчет теплообмена в топочной камере и других поверхностях в последовательности, соответствующей их расположению по ходу газов.

При поверочном расчете поверхности нагрева приходится задаваться изменением температуры одной из теплообменивающихся сред (разностью температур на входе и выходе). Этим определяется тепловосприятие поверхности в первом приближении. Далее можно вычислить температуры другой среды на концах поверхности нагрева, температурный напор, скорости газового потока и рабочей среды и все другие величины, необходимые для вычисления тепловосприятия во втором приближении. При расхождении принятого и расчетного тепловосприятий выше допустимого повторяют расчет для нового принятого тепловосприятия. Таким образом, поверочный расчет поверхности нагрева выполняют методом последовательных приближений.


1. Исходные данные

Таблица 1 – Таблица исходных данных

Тип котла

БКЗ-320-140

Паропроизводительность Dпп

315 т/ч

Давление перегретого пара Рпп

13,9 МПа

Температура перегретого пара tпп

545о С

Температура питательной воды tпв

240о С

Месторождение топлива

Куучекинская Р.

Температура начала деформации

1230 о С

Температура размягчения

>1500 о С

Температура плавкого состояния

>1500 о С

Состав топлива


2. Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмольных мельниц

Определяем приведенную зольность топлива:

Исходя из значения температуры плавления золы t3 >1500°C и приведенной зольности топлива, согласно рекомендациям [1, с.11] принимаем твердое шлакоудаление и волковые среднеходные мельницы СМ.


3. Выбор расчетных температур по дымовым газам и воздуху

тогда согласно рекомендациям [1, с.13-15 и таблиц 1.4;1.5;1.6] принимаем:

температура уходящих газов Vуг =120°C

температура подогрева воздуха tгв =300°C

температура воздуха на входе в воздухоподогреватель tВП =20°C


4. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

4.1 Теоретический объем воздуха

4.2 Теоретические объемы продуктов сгорания

Расчеты выполнены по рекомендациям [1, с.20-21]


5. Объемы продуктов сгорания в поверхностях нагрева

Таблица 2 - Таблица объемов продуктов сгорания в поверхностях нагрева

Наименование величин

Топка, ширма

ПП II

ПП I

ВЭК II

ВЗП II

ВЭК I

ВЗП I

1. Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева

1,2

1,23

1,26

1,28

1,31

1,33

1,36

2. Средний коэффициент избытка воздуха

1,2

1,215

1,245

1,27

1,295

1,32

1,345

3. Суммарный присос воздуха

0,8608

0,9254

1,0545

1,1621

1,2697

1,3773

1,4849

4. Действительный объем водяных паров

0,4586

0,4596

0,4617

0,4634

0,4651

0,4669

0,4686

5.Полный объем газов ,

5,50672

5,5713

5,7004

5,8080

5,9156

6,0232

6,1308

6. Объемная доля трехатомных газов

0,1443

0,1428

0,1395

0,1369

0,1314

0,1321

0,1297

7. Объемная доля водяных паров

0,0807

0,0798

0,0780

0,0766

0,0752

0,0738

0,0725

8. Суммарная объемная доля

0,2250

0,2226

0,2175

0,2135

0,2097

0,2059

0,2022

9. Масса дымовых газов

7,3364

7,4207

7,5893

7,7299

7,8704

8,0109

8,1515

10. Безразмерная концентрация золовых частиц

0,0557

0,0669

0,0671

0,0672

0,0673

0,0674

0,0675

11. Удельный вес дымовых газов

1,3322

1,33195

1,3314

1,3309

1,3304

1,3300

1,3296


6. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Энтальпии теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания, а также энтальпия золы в кДж/кг при расчетной температуре о С определяются по формулам:

где , , , , - теплоемкости воздуха, трехатомных газов, водяных паров, азота и золы, кДж/м3 и кДж/кг.

Энтальпии продуктов сгорания, кДж/кг определяются по формуле:

.

Результаты расчетов свели в таблицу 3

Топка

ПП 2

2300

15344,1165

18316,4594

1422,3384

22807,6211

2100

13919,4594

16509,9186

1298,6568

20592,46728

1900

12430,2408

14793,7002

1146,9996

18426,74796

1700

10975,455

13094,2432

1009,5756

16,298,9098

1500

9619,6635

11370,4935

853,992

14148,4182

1300

8225,1351

9729,5458

663,5616

12038,13442

12161,5115

1100

6912,3846

8084,6678

539,88

10007,02472

10110,7104

1000

6219,4245

7263,6315

483,438

8990,9544

9084,2458

900

5539,3767

6459,8085

428,4684

7996,15224

8079,2429

800

4872,2412

5639,1322

376,9344

6990,51458

7063,5985

700

4218,018

4887,099

326,882

6120,3549

600

3576,7071

4137,9747

275,3388

500

2948,3085

3405,8395

225,760

400

2332,8222

2687,5118

176,688

300

1730,2482

1975,833

129,5712

200

1144,8906

1313,6665

82,9452

100

568,1412

644,2323

39,7548

ПП 1

ВЭК 2

ВЗП 2

ВЭК 1

ВЗП 1

2200

2100

2000

1900

1800

1700

1600

1500

1400

1300

1200

1100

10318,082

1000

9270,8285

9426,3141

900

8245,4242

8383,9086

8522,3930

800

7209,7657

7331,5717

7453,3778

700

6246,8954

6352,3459

6457,7963

6563,2468

600

5289,6067

5379,0244

5468,4421

557,8598

5647,2775

500

4353,9351

4427,6428

4501,3505

4575,0582

4648,7659

400

3418,2635

3494,0618

3552,3823

3610,7029

3669,0235

300

2615,8274

2659,0836

2702,3398

200

1734,3544

1762,9767

1791,5989

100

811,8339

865,7923

879,9958


7. Расчет КПД котла и потери теплоты в нем

Этот расчет выполняется согласно рекомендациям [1, с.26-27] и введен в таблицу 4.

Наименование величин

Расчетная формула или страница [1]

Результат расчета

КПД, hпг , %

hпг =100-(q2 + q3 + q4 + q5 + q6 )

100-(4,6498+0+0,5+0,48+0,9615) =93,4087

Потери тепла от химического недожога, q3, %

[1, с.36, таблица 4.6]

q3 =0

Потери тепла от механического недожога, q4, %

[1, с.36, таблица 4.6]

q4 =0,5

Потери тепла в окр. Среду от наружного охлождения, q5, %

Потери тепла с физическим теплом шлаков, q6, %

Энтальпия шлаков, Сt шл,

Сt шл = Сшл *tшл

1952

Тем-ра вытекающ. шлака, tшл, °С

tшл= t3 +100

tшл, =1500+100=1600

Теплоемкость шлака, Сшл,

[1, с.23, таблица 2.2]

Сшл =1,22

Доля шлакоулавли-вания в топке, ашл

ашл =1- аун

ашл =1- 0,8=0,2

доля уноса лет. золы, аун

[1, с.36, таблица 4.6]

аун =0,8

Располагаемое тепло, ,

=1658000+26,154=16606,154

Физ. тепло топлива, Qтл,

Qтл тл t тл

Qтл =1,3077∙20=26,154

Температура топлива, T Тл, °С

[1, с.26]

t тл =20°

Теплоемкость топлива, С Тл,

С тл = 0,042*Wр +С°тл *(1-0,01*W)

0,042∙7+1,09(1-0,01∙7)=1,3077

Теплоемкость сухой массы топлива, С°тл,

[1, с.26]

С°тл =1,09

Энтальпия теор. объема воздуха на входе в воздухоподогреватель, ,

по t’вп =20°С из расчета энтальпий

Энтальпия теор. объема холодного воздуха, ,

39,5V°в

=39,5*4,3041=170,01195

Потеря тепла с ух. газами, q2, %

=4,6498

Энтальпия уходящих газов, Нух, кДж\кг

по nух =120 из расчета энтальпий

=778,1191

Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, aух

Из таблицы 3.1 расчета 3.6

=1,45


8. Определение расхода топлива

Данный расчет выполняется согласно рекомендациям [1, с. 28-29]

Таблица 5

Наименование величин

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Расход топлива, В,

Энтальпия перегретого пара на выходе из котла, hпе,

На основе заданных значений параметров пара

hпе =3434,7

Энтальпия питательной воды, hп.в,

По табл. 3 [7]

Hп.в =903

Расчетный расход топлива, Вр,

Вр =В∙(1-0,01∙q4 )

=14,5045×(1-0,01×0,5)=14,4319


9. Тепловой расчет топочной камеры

9.1 Определение размеров топочной камеры и размещения горелок

Для последующего расчета топочной камеры составляем предварительный эскиз по выданным чертежам заданного котла.

При выполнении эскиза руководствуемся отдельными указаниями [1, с. 29-37], где берем рекомендованные данные, которые не уясняются из чертежей.

На эскиз топочной камеры наносим обозначения длин и площадей, необходимых для дальнейшего расчета.

Рисунок 1.1 - Эскиз топки


Таблица 6 - Тепловой расчет топочной камеры

Наименование величин

Расчетная формула

Расчет

Тепло воздуха, QВ, кДж/кг

Энтальпия гор. воздуха после ВЗП, , кДж/кг

Из табл. №6 расчета

=2771,54976

Полезное тепловыделение в топке, QТ, кДж/кг

Адиабатная температура горения, , о С

=2018,5686

Коэф-т сохр. тепла,

=

Угловой коэффициент, х

[1], стр.41,

=1-0,2(1,06-1)=0,988

Коэффициент загрязнения,

[1], стр.41, табл. 4.8

=0,45

Ср. коэф-т тепловой эффективности экранов,

=0,45∙0,988=0,4446

Величина, характер.отн. высоту полож. зоны макс.тем-р, ХТ

Эскиз топки

0,46

Коэф-т, учитывающий относ. положение ядра факела по высоте топки, М

Температура газов на выходе из топки, ,о С

[1], стр.38, табл. 4.7

1250

Средняя температура газов в топке, ,о С

Коэффициент ослабления лучей с частицами кокса,

[1], стр.43

0,5

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы,

[1], стр.140, рис. 6.13

58

Эффективная толщина излучающего слоя в топке, , м

Объемная доля водяных паров,

табл. №5 расчета

0,0807

Суммарная объемная доля,

табл. №5 расчета

0,225

Давление дымовых газов в топочной камере, Р, МПа

-

0,1

Коэффициент ослабления лучей газовой средой, КГ,

[1], стр.138, рис. 6.12 по , VГ , рS

1,5

Коэффициент ослабления лучей топочной средой, К,

Коэффициент излучения факела,

0,71

Проверка ,о С

[1], стр.45, рис. 4.4

1250, равна принятой

Удельное тепловосприятие топки, , кДж

Тепловое напряжение топочного объема, ,

Среднее лучевое напряжение топочных экранов, ,


10. Тепловой расчет остальных поверхностей нагрева

Этот тепловой расчет выполняется согласно указаниям [1, гл.5;6]

10.1 Расчет ширмового пароперегревателя

Для упрощения расчета ширмовый пароперегреватель рассчитываем без дополнительных поверхностей нагрева в последовательности изложенной в [1, с.87-90]. Исключен из расчета ширм и пароохладитель.

Перед началом расчета составляем предварительный эскиз ширмового пароперегревателя. Ширмовый пароперегреватель включен прямоточно как предварительная ступень перегрева пара после барабана перед конвективным пароперегревателем. Ходом ширм считается ход пара лишь в одну сторону.

Рисунок 1.2 - Эскиз ширмового пароперегревателя


Таблица 7 - Расчет ширмового пароперегревателя

Диаметр труб и толщина труб d, м, б, мм

d= dвнутр*б, четеж

=32*4=40мм=0,04м

б=4мм

Кол-во парал. включенных труб, n, шт.

По чертежу котла

9

Шаг между ширмами S1, м

По чертежу котла

0,6

Количество ширм, Z1, шт

чертеж

20

Продольный шаг труб в ширме, S2, м

[1] с 86

0,044

Глубина ширм, С, м

C=[(n-1)S2+d]Zx+d(Zx-1)

[(9-1)∙0,044+0,04]∙4+0,04(9-1) =1,68

Высота ширм

По чертежу

7,9

Относительный поперечный шаг, s1

Относительный продольный шаг, s2

1,1

Расчетная поверхность нагрева ширм, Fш, м2

Fш=2×hш ×С×Z1×xш

2×7,9×20×0,96= =510

Угловой коэффициент ширм, Xш

[1, с.112, рисунок 5.19 по s2 ]

0,96

Площадь входного окна газохода ширм, Fп.вх, м2

Fп . вх . =(nx +c)×a

(7,9+1,68)×12 =114,96=115

Лучевоспринимающая поверхность ширм, Fл.ш, м2

Fл.ш. = Fвх

115

Живое сечение для прохода газов, Fг.ш. м2

Fг.ш. =а× hш -Z1× hш ×d

12×7,9-20×7,9× ×0,04=88,48

Эффективная толщина излучающего слоя , S,м

0,76

Тем-ра газов на входе в ширму, V’ш, °С

V’ш = V’т

1050

Энтальпия газов на входе в ширмы, H’ш,

H’ш = H"ш

9498,9896

Лучистая теплота воспринятая плоскостью входного окна ширм, Qп.вх,

Коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между топкой и ширмами,

Температурный коэффициент, А

[1], стр.42

1100

Коэффициент неравномерности распределения лучистого тепловосприятия,

[1], стр.47, табл. 4.10

0,8

Поправочный коэффициент,

[1], стр.55

0,5

Температура газов за ширмами, ,о С

[1] стр.38 табл,4,7

960

Энтальпия газов за ширмами, ,кДж/кг

по

8593,0335

Ср. тем-ра газов в ширмах, , о С

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы,

[1], стр.140, рис. 6.13

70

Объемная доля водяных паров,

Из табл. №5 расчета

0,0807

Давление дымовых газов в среде ширм, Р, МПа

-

0,1

Коэффициент ослабления лучей газовой средой, КГ ,

[1], стр.138, рис. 6.12 по , VГ , рS

5

Коэффициент ослабления лучей средой ширм, К,

Коэффициент излучения газовой среды в ширмах,

0,33

Угловой коэффициент ширм с входного на выходное сечение,

0,16

Лучевоспринимающая поверхность за ширмами, Fл.вых, м2

81,5

Абсолютная средняя температура газов ширм, Тш, К

+273 о С

1005 + 273 = 1278

Теплота, излучаемая из топки и ширм на поверхности за ширмами, Qл.вых,

кДж/кг

527,2149

Тепловосприятие ширм излучением, Qлш, кДж/кг

Тепловосприятие ширм по балансу, ,кДж/кг

Температура пара на входе в ширмы, , о С

-

342

Энтальпия пара на входе в ширмы, , кДж/кг

[2], табл.7.13 , по МПа и

2606

Температура пара после ширм, ,о С

[7] табл. 3 по Рб

362

Энтальпия пара на выходе из ширм, , кДж/кг

+

2606+214,2060=820,206

Прирост энтальпии пара в ширме,,

=214,2060

Ср. тем-ра пара в ширмах, tш, о С

Скорость газов в ширмах, , м/с

Поправка на компоновку пучка ширм, CS

[1], стр.122

0,6

Поправка на число поперечных рядов труб, СZ

[1], стр.122

1

Поправка ,Сф

[1], стр.123

1

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам, ,

[1], стр.122 график 6,4

41

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам , ,

Коэффициент загрязнения ширм, ,

[1], стр.143, граф. 6,15

0,0075

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару, ,

, [1], стр.132

1463,9582

Температура наружной поверхности загрязнения, tз, о С

Скорость пара в ширмах, , м/с

Средний удельный объем пара в ширмах, , м3 /кг

[7] табл. 3, по и

0,01396

Коэффициент использования ширм,

[1], стр.146

0,9

Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмах, ,

, [1], стр.141

Угловой коэффициент для ширм,

[1], стр.112, рис. 5.19, кривая 1 (брать )

0,96

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ,

Коэффициент теплопередачи для ширм, k,

Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачи, , кДж/кг

Большая разность температур, , о С

Из прилагаемого графика

708

Меньшая разность температур , о С

Из прилагаемого графика

598

Средний температурный напор, , о С

Необходимое тепловосприятие ширм, , %

Рисунок 1.3 - График изменения температур в ширмах при прямотоке

10.2 Расчет фестона

При расчете фестона не учитывать теплообмен через подвесные трубы и др. дополнительные поверхности. Фестон обыкновенно располагают между ширмами, висящими над топкой, и конвективным пароперегревателем. Фестон выполняют из разряженного пучка труб большего диаметра.

Расчет фестона сведен в нижеследующую таблицу.

Таблица 8

Диаметр и толщина труб, d, м

d=dвнут ×d

0,114

Относительный поперечный шаг, s1

S1/d

5,3

Поперечный шаг труб, S1, м

По чертежу котла

0,6

Число труб в ряду, Z1, шт

По чертежу котла

20

Продольный шаг труб, S2, м

По чертежу котла

0.3

Относительный продольный шаг, s2

S2/d

2,65

Число рядов труб по ходу газов, Z2, шт

По чертежу

2

Теплообменные поверхности нагрева, Fф, м

П∙d∙Н∙ Z2∙ Z1

100

Лучевоспринимающая поверхность Fл.., м2

94

Высота фестона, Н, м

По чертежу

7,8

Живое сечение для прохода газов, Fг.., м2

Fг.. =а× Н-Z1× Н×d

76,216

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Из расчета топки

5,95

Температура газов на входе в фестон, V’ф, °С

V’ф = V"ш

960

Энтальпия газов на входе в фестон, H’ф,

H’ф = H"ш

8593,0335

Температура газов за фестоном, V"ф, °С

Принимаем с последующим уточнением

934

Энтальпия газов на выходе из фестона, H"ф,

H"ф

8334,3849

Тепловосприятие ширм по балансу, Qбф,

Qбф =(H’ф-H"ф)×j

(8593,0335-8334,3849)0,99=256,0620

Угловой коэффициент фестона, Xф

[1, с.112, рисунок 5.19 по s2 ]

0,45

Средняя температура газов в фестоне, Vф, °С

947

Скорость газов в фестоне, wгф,

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам, dк,

dк =Сs× Сz× Сф×aн

0,46×0,91×0,94×29=11,4110

Объемная доля водяных паров, rн2о

№5 расчета

=0,0807

Поправка на компоновку пучка, Сs

[1, с.122-123]

Сs=¦(s1 ,s2 )

=0,46

Поправка на число попереч

ных труб, Сz

[1, с.122-123]

=91

Поправка, Сф

[1, с. 123]

график Сф=¦(nш × rн2о )

=0,94

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к фестону, aн,

[1, с. 122,

график 6.8]

29

Температура наружной поверхности загрязнения, tз, °С

tcред+Δt

422

Коэффициент теплоотдачи излучением фестона, aл,

aл =aн ×Еш

62,37

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, aп.н,

[1, с.141, граф 6.14]

189

Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, Qтф,

Необходимость тепловосприятия фестона, dQф, %

(256,0621-268,3986) /256,0621·100

=4,8178<5 %

10.3 Расчет конвективного пароперегревателя

Конвективный пароперегреватель двухступенчатый, в первую ступень по ходу пара поступает пар из ширмового пароперегревателя и далее он проходит во вторую ступень, из которой уходит на работу паровых турбин и на другие потребности.

Дымовые газы же идут в начале через вторую ступень пароперегревателя, а потом через первую ступень. По этой причине тепловой расчет осуществляется сначала второй, а потом первой ступени пароперегревателя. Поскольку для упрощения расчета не рассчитывается потолочный пароперегреватель и другие поверхности нагрева, конвективный пароперегреватель выполняется в значительной степени конструктивным расчетом.

Теплосъем конвективного пароперегревателя примерно пополам разделим по первой и второй ступеням.

Расчет ведем согласно указаниям [1, с.92-98] со ссылками на другие страницы. В начале рассчитываем геометрические размеры конвективного пароперегревателя общие для обеих его ступеней.

Рисунок 1.4 - Эскиз конвективного пароперегревателя второй ступени
Таблица 9- Расчет пароперегревателя второй ступени

Наименование величины

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, м

Из чертежа

0,04

Поперечный шаг, S1, м

Из чертежа

0,12

Продольный шаг, S2, м

Из чертежа

0,1

Относительный поперечный шаг, s1

3

Относительный продольный шаг, s2

2,5

Расположение труб

Из чертежа

Коридорное

Температура газов на входе во вторую ступень, V’п2, °С

V’п2 = V"ф

934

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’п2,

Н’п2 = Н"ф

8334,3849

Температура газов на выходе из второй ступени, V"п2, °С

Принимаем на 200 °С ниже

700

Энтальпия газов на выходе из второй ступени, Н"п2,

Из таблицы расчета №6

6120,3549

Тепловосприятие по балансу, Qбп2,

Qбп2 =j×( Н’п2 - Н"п2 +Ùa×H°пр)

0,99×(8334,3849-6120,3549+ +0,03×173,0248)= 2197,0285

Присос воздуха , Ùa

[1, с.52] и №5 расчета

0,03

Энтальпия присасываемого воздуха, H°пр,

№6 расчета

173,0248

Тепловосприятие излучением, Qлп2,

Лучевоспринимающая поверхность, Fлп2, м2

Fлп2 =а×hгп2

12,0513×5=60,26

Высота газохода, Hгп2, м

По чертежу

5

Теплота воспринятая паром, Ùhп2,

=391,5557

Снижение энтальпии в пароохладителе, Ùhпо,

[1, с.78]

75

Энтальпия пара на выходе из пароперегревателя, h"п2,

По tпе и Рпе [7 Таблица 3]

3447

Энтальпия пара на входе в пароперегреватель, h’п2,

H’п2 = h"п2 -Ùhп2 +Ùhпо

3434,37-391,5537+75= =3117,8163

Температура пара на выходе из ПП, t"п2, °C

t"п2 = t"пе

545

Тем-ра пара на входе в ПП, t’п2, °C

[7 таблица 3] по Рпе и h’п2

454

Средняя температура пара, tп2, °C

499,5

Удельный объем пара, Vп2,

По tпе и Рпе [7]

0,0225

Число рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт

Z2=ZP [1 , с.95]

3

Живое сечение для прохода пара, fп2, м2

0,202

Скорость пара, wп2,

Ср. температура газов, Vп2, °C

Скорость дымовых газов, wгп2,

Живое сечение для прохода газов, Fгп2, м2

Fгп2 =d×hгп2 -Z1×hпп2 ×d

12,0513×5-99×4,5× ×0,04=42,4365

Высота конвективного пучка, hпп2, М

По чертежу

4,5

Число труб в ряду, Z1, шт

99

Коэф-т теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, aк,

aк =СS ×CZ × CФ ×aнг

1×0,92×0,95×60=52,44

Поправка на компоновку пучка, СS

[1, с.122] СS =¦(s1 ×s2 )

1

Поправка на число поперечных труб, CZ

[1, с.123] СZ =¦(z2 )

0,92

Поправка, CФ

[1, с.123] СФ =¦(zН2О ,Vп2 )

0,95

Объемная доля водяных паров, rН2О

№5 расчета

0,0798

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aнг,

[1, с.122, график6.4]

60

Температура загрязненной стенки, tз, °С

719,025

Коэф-т загр., e,

[1, с.142]

0,0043

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, a2,

[1, с.132 график6.7]

a2 =Сd×aнп

2160

Теплообменная поверхность нагрева, Fп2, , м2

Fп2 =Zx×p×d×hпп2 ×Z1×Z2

1680

Число ходов пара, Zx, шт

Принято конструктивно

10

Коэффициент теплоотдачи излучением, aл,

aл=aнл×eП2

188∙0,26=48,88

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

0,31

Коэф-т ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138 рисунок 6.12]

9,5

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,

[1, с.140 рисунок 6.13]

90

Объемная доля трехатомных газов, Rп

№5 расчета

0,2226

Концентрация золовых частиц, mзл

№5 расчета

0,0669

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг× rп+ kз×mзл )× ×РS

(9,5×0,2226+90×0,0669) ×0,1×0,31=0,2522

Коэффициент излучения газовой среды, eП2

[1, с.44 рисунок 4.3]

0,26

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, aнл,

[1, с.144 рисунок 6.14]

188

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1,

a1 =aк +aл

52,44+48,88=161,32

Коэффициент теплопередачи, Кп2,

=62,9072

Коэффициент тепловой эффективности, y

[1, с.145 таблица 6.4]

0,65

Большая разность температур на границах сред, Ùtб, °С

Из прилагаемого графика

480

Меньшая разность температур на границах сред, Ùtм, °С

Из прилагаемого графика

155

Температурный напор (прямоток) ÙtП2 , °С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.п2,

1680×62,9072×288 /14431,9=2109,0099

Несходимость тепловосприятия, dQт.п2, %

/(2197,0285-2109,0099) ×100/2197,0285/∙100

=4,01

расчет окончен


Рисунок 1.5 - График изменения температур в ПП II

10.3.1 Расчет конвективного пароперегревателя первой ступени

Таблица 10

Наименование величины

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Температура газов на входе в первую ступень, V’п1, °С

V’п1 = V" п2

700

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’п1,

Н’п1 = Н" п2

6120,3549

Энтальпия пара на входе в пароперегреватель, h’п1,

h’п1 = h"ш

2852,2

Энтальпия пара на выходе из ПП, h"п1,

h"п1 = h’п2

2820,206

Теплота восприятия пара, Ùhп1 ,

Ùhп1 = h"п1 - h’п1

3130,4443-2820,206=310,2383

Тепловосприятие по балансу, Qбп1 ,

Присос воздуха на первую ступень, Ùa

№5 расчета

0,03

Энтальпия газов на выходе из первой ступени, Н"п1,

Температура пара на выходе из пароперегревателя, t"п1, °C

t"п2 = t’п2

454

Температура пара на входе в пароперегреватель, t’п1, °C

t’п2 = t"ш

362

Средняя температура пара, Tп1 °C,

408

Удельный объем пара, Vп1,

По tпе и Рпе [7]

0,01774

Число рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт

Как во второй ступени

2

Число труб в ряду, Z1, шт

Как во второй ступени

99

Живое сечение для прохода пара, fп1, м2

Fп1 = fп2

0,202

Скорость пара, wп1,

=7,8

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, aк,

aк =СS ×CZ × CФ ×aнг

1×0,92×0,98×69=56,8

Поправка на компоновку пучка, СS

[1, с.122] СS =¦(s1 ×s2 )

1

Поправка на число поперечных труб, CZ

[1, с.123] СZ =¦(z2 )

0,92

Поправка CФ ,

[1, с.123] СФ =¦(zН2О ,Vп2 )

0,98

Объемная доля водяных паров, rН2О

№5 расчета

0,0780

Температура газов на выходе из первой ступени, V"п1, °С

№6 расчета по Н"п1

448

Средняя температура газов, Vп1, °С

Скорость дымовых газов, wгп1,

Живое сечение для прохода газов, Fгп1, м2

Fгп1 = Fгп2

42

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aнг,

[1, с.122 , график6.4]

63

Температура загрязненной стенки , tз, °С

=411

Коэффициент загрязнения, e,

[1, с.142]

0,0038

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, a2,

[1, с.132, график6.7]

a2 =Сd×aнп

2540

Теплообменная поверхность нагрева, Fп1, м2

Fп1 =Zx×p×d×hпп1 ×Z1×Z2

22×3,14×0,04×4,5×99×3=3693

Число ходов пара, Zx, шт

Принято конструктивно

22

Высота конвективного пучка, hпп1, м

Hпп1 = hпп2

4,5

Коэффициент теплоотдачи излучением, aл,

aл=aнл×eП2

95∙0,26=24,7

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Принимаем из расчета второй ступени

0,31

Коэф. ослабле ния лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138, рисунок 6.12]

2,3

Коэф-т ослабл. лучей частицами летучей золы,

Kз,

[1, с.140, рисунок 6.13]

100

Объемная доля трехатомных газов, Rп

№5 расчета

0,2175

Концентрация золовых частиц, mзл

№5 расчета

0,0671

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг× rп+ kз×mзл )× ×РS

(2,3×0,2175+100×0,0671) ×0,031=0,2235

Коэф-т излуч. газовой среды, eП1

[1, с.44, рисунок 4.3]

0,19

Нормативный коэф-т излучением, aнл,

[1, с.144, рисунок 6.14]

95

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1,

a1 =aк +aл

56,8+24,7=81,5

Коэффициент теплопередачи, Кп1,

=51,33

Коэффициент тепловой эффективности, y

[1, с.145, таблица 6.4]

0,65

Большая разность температур на границах сред, Ùtб, °С

V’п1 -t"п1

246

Меньшая разность температур на границах сред, Ùtм, °С

V"п1 -t’п1

86

Температурный напор (прямоток), ÙtП2, °С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.п1,

3693·51,33·153 /14431,9=2001,8914

Несходимость тепловосприятия, dQт.п1, %

(1910,6272-2001,8914) ·100/1910,6272=4,78<5%

расчет окончен

10.4 Расчет водяного экономайзера и воздухоподогревателя

10.4.1 Расчет второй ступени экономайзера

Таблица 11- Расчет ВЭК II

Наименование величины

Расчетная формула или страница [1]

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, м

Из чертежа

0,032

Внутренний диаметр труб, dвн, м

Из чертежа

0,025

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

80

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

64

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Число рядов труб, ZР, шт.

[1, с.99]

4

Число труб в ряду при параллельном расположении Z1, шт.

=150

Живое сечение для прохода воды, Fвх, м2

Скорость воды, wвх,

88,88·0,00134/0,294=0,4051

Средний удельный объем воды, Vвэ,

[7, таблица 3] по Рпв и tэ

0,00134

Число рядов труб по ходу газа, Zг, шт.

По чертежу

4

Глубина конвективной шахты, bшк, м

По чертежу

6,450

Длинна труб по глубине конвективной шахты, Lэ2, м

По чертежу

6,2

Живое сечение для прохода газов, Fжэ2, м2

а×bшк- ×Z1×d×Lэ2

12,0513×6,45-150× ×0,032×6,2=48,2592

Поверхность нагрева, Fэ2, м2

2 =p× Lэ2 ×Z1×Z2× ZР

3,14×0,032×6,2×150×4××4=1495,1424

Температура газов на входе во вторую ступень, V’э2, °С

V’э2 = V"п1

448

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’э2,

Н’э2 = Н"п1

4195,6192

Температура газов на выходе из второй ступени, V"э2, °С

Принимаем с последующим уточнением

420

Энтальпия газов на выходе из второй ступени, Н"э2,

№6 расчета

3680,778

Энтальпия воды на выходе из водяного экономайзера, h" э2,

Hпе+Ù hпо-×

×(Qлт+Qш+Qп1 +Qп2 )

3434,37+75-14,4319/88,88×

×(7849,8419+268,39+

+883,809+2109,0099+2001,8914)=

=1380,1545

Температура воды на выходе из водяного экономайзера, t"э2, °С

[7, таблица 3] по Рпв и

h"э2

282

Тепловосприятие по балансу, Qбэ2,

Qбэ2 =j×( Н’э2 - Н"э2 +Ùa×H°пр)

0,99×(4195,6192-3680,778 + 0,02×173,0248)=513,1187

Присос воздуха, Ùa

[1, с.52] и №3.6 расчета

0,02

Энтальпия присасываемого воздуха, H°пр,

№5 расчета

173,0248

Энтальпия воды на входе во вторую ступень, h’э2,

1380,1545-(513,1187·14,4319/88,88)=1296,8368

Температура воды на входе в экономайзер, t’э2, °С

[7, таблица 3]

264

Температурный напор на выходе газов, , °С

V’э2 - t"э2

166

Температурный напор на входе газов, , °С

V"э2 - t’э2

156

Средне логарифмическая разность температур, Ùtэ2, °С

161

Средняя температура газов, Vэ2, °С

Средняя тем-ра воды, tэ2, °С

Тем-ра загрязненной стенки, tзэ2, °С

Tзэ2 = tэ2 +Ùt

273+60=333

Средняя скорость газов, wгэ2,

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, aк,

aк =СS ×CZ × CФ ×aнг

0,7×0,75×0,98×56= =28,2975

Поправка на компоновку пучка, СS

[1, с.122] СS =¦(s1 ×s2 )

0,7

Поправка на число поперечных труб, CZ

[1, с.123] СZ =¦(z2 )

0,75

Поправка, CФ

[1, с.123] СФ =¦(zН2О ,Vп2 )

0,98

Объемная доля водяных паров, rН2О

№5 расчета

0,0766

Относ. попереч. шаг, s1

2,5

Относ. продольный шаг, s2

2

Норм. Коэф-т теплоотдачи конвекцией от газов, aнк,

[1, с.124]

56

Коэффициент теплоотдачи излучением, a1,

aнл×eэ2

56∙0,180=10,08

Коэффициент ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138, рисунок 6.12]

14,5

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,

[1, с.140, рисунок 6.13]

108

Объемная доля трехатомных газов, rп

№5 расчета

0,2135

Концентрация золовых частиц, mзл

№5 расчета

0,0672

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг× rп+ kз×mзл )× ×РS

(14,5×0,2135+108×0,0672)× 0,1×0,156=0,1615

Коэффициент излучения газовой среды, eэ2

[1, с.44, рисунок 4.3]

0,180

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, aнл,

[1, с.144, рисунок 6.14]

58

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1,

a1 =aк +aл

28,2975+10,08=38,3775

Коэффициент теплопередачи, Кэ2,

=31,2149

Коэффициент загрязнения стенки, e,

[1, с.143, рисунок 6.16]

0,0059

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.э,

=520,6512

Несходимость тепловосприятия dQтэ2, %

(513,1187-520,6512) ·100/513,1187=1,47<2

расчет окончен

10.4.2 Расчет второй ступени воздухоподогревателя

Весь воздухоподогреватель выполнен двухпоточным двухступенчатым. Расчет выполняется согласно рекомендациям. Расчет второй ступени выполняется и вводится в ниже следующую таблицу.


Таблица 12- Расчет ВЗП II

Наименование величины

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, мм

Из чертежа

40

Внутренний диаметр труб, dвн, мм

Из чертежа

37

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

60

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

45

Глубина установки труб, bвп, м

Из чертежа

42

Число труб в ряду, Z1, шт

=200

Число рядов труб, Z2, шт

=92

Длина труб воздухоподогревателя, Lвп2, м

Из чертежа

2,5

Поверхность нагрева, Fвп2, м2

Fвп2 =p×d× Lвп2 × Z1× Z2

3,14× 0,04×2,5×200× 92=6066,48

Сечение для прохода газов по трубам, Fгвп2, м2

=19,7738

Температура воздуха на выходе из второй ступени воздухоподогревателя, t"вп2, °С

№3 расчета

300

Энтальпия этого воздуха, h"вп2,

№6 расчета

2615,8274

Температура газов на входе во вторую ступень, V’ вп2, °С

V’ вп2 = V"э2

420

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’вп2,

Н’вп2 = Н"э2

3680,778

Температура воздуха на входе во вторую ступень, t’вп2, °С

Принимаем с последующим уточнением

220

Энтальпия этого воздуха, h’вп2,

№6 расчета

1910,649

Тепловосприятие первой ступени, Qбвп2,

Отношение количества воздуха за вп к теоретически необходимому, bвп

bвп=aт -Ùa т -Ùa пл +0,5×Ùa вп

1,2-0,08-0,04+ +0,5×0,03=1,11

Присос воздуха в топку, Ùa т

[1, с.19, таблица 1.8]

0,08

Присос воздуха в вп, Ùa вп

[1, с.19, таблица 1.8]

0,03

Присос воздуха в пылесистему, Ùa пл

[1, с.18]

0,04

Энтальпия газов на выходе из вп, Н"вп2,

Температура этих газов, V"вп2 °С

№6 расчета

328

Средняя температура газов, Vвп2, °С

Скорость дымовых газов, wвп2,

=9,0635

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aк,

aк = CL × CФ ×aн

33×1×1,05=34,65

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией , aн,

[1, с.130] aн=¦(wвп2 ,dвн)

33

Поправка на относительную длину трубок, CL

[1, с.123]

СL =¦(Lвп2 /dвн)

1

Поправка, CФ

[1, с.130] СФ =¦(rН2О ,Vвп2 )

1,05

Объемная доля водяных паров, rН2О

№5 расчета

0,0752

Коэффициент теплоотдачи излучением от газов к поверхности, aл,

aл=0,5×(aнл×э2 )

10,08/2=5,04

Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности, a1,

a1 =aк+aл

34,65+5,047=39,69

Коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху, a2,

a2 =aк

[1, с.177, таблица 6.2]

34,65

Коэффициент теплопередачи, К,

Коэффициент использования ВЗП, z

[1, с.147, таблица 6.6]

0,9

Температурный напор на входе газов, Ùtб, °С

V’вп2 -t"вп2

420-300=120

Температурный напор на выходе газов, Ùtм, °С

V" вп2 -t’ вп2

328-220=144

Средний температурный напор, Ùtвп2, °С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.вп2,

18,4996·114·5700/14431,9=832,9492

Несходимость тепловосприятия, dQт.вп2, %

(793,3257-832,9492) ·100/793,3257=4,99<5 %

расчет окончен

10.4.3 Расчет первой ступени водяного экономайзера

Расчет проводится согласно рекомендациям данным для расчета второй ступени экономайзера

Таблица 13

Наименование величины

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, мм

Из чертежа

32

Внутр. диаметр труб, dвн, мм

Из чертежа

25

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

80

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

64

Число рядов труб на выходе из коллектора, ZР, шт

[1, с.99]

2

Число труб в ряду, Z1, шт

(12,0513-0,08)0,08=150,2

Число рядов труб, Z2, шт

Принимаем с последующим уточнением

28

Живое сечение для прохода газов, Fжэ1, м2

Fжэ1= Fжэ2

48,2592

Поверхность нагрева, Fэ1, м2

1 =p× Lэ1 ×Z1×Z2× ZР

3,14×0,032×6,2×150,2×28×

×2=5239,9757

Длина трубок в экономайзере, L э1, м

из чертежа

4,3

Температура газов на входе в первую ступень, V’э1, °С

V’э1 = V"вп2

328

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’э1,

Н’э1 = Н"вп2

2874,3385

Тем-ра воды на входе в первую ступень, t’э1, °С

t’э1 = tпв

240

Энтальпия воды на входе в первую ступень, h’э1,

[1, таблица 3] по Рпв

1239,5

Тем-ра воды на выходе из первой ступени, t’’э1, °С

t’’э1 = t’э1 [1, с.72]

264

Энтальпия воды на выходе из первой ступени, h’’э1,

h’’э1 = h’э1

1296,8368

Тепловосприятие по балансу, Qбэ1 ,

88,88·(1296,8368-1239,5)/14,4319=353,1132

Энтальпия газов на выходе из ВЭК, Н"э1,

2874,3385+0,02·173,0248-353,1132/0,99=2531,3735

Изменение избытка воздуха в первой ступени, Ùaэ1

№5 расчета

0,02

Температура газа на выходе из вэ, V"э1, °С

№5 расчета

251

Средняя температура воды, tэ1, °С

(240+264)/2=252

Средняя температура газов, Vэ1, °С

Средняя скорость газов, wгэ1,

14,4319·5,24·(374+273)/ (273·48,2592)=3,7138

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, aк,

aк =СS ×CZ × CФ ×aн

58×0,75 ×0,7×99=30,1455

Поправка на компоновку пучка, СS

Из расчета второй ступени

0,7

Поправка на число поперечных труб, CZ

[1, с.125] СZ =¦(z2 )

0,75

Поправка, CФ

[1, с.123] СФ =¦(rН2О ,Vэ1 )

0,99

Объемная доля водяных паров, rН2О,

№5 расчета

0,0738

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aн,

[1, с.124]

aн=¦(w гэ1 ×d)

58

Коэффициент теплоотдачи излучением, a1,

a1=aк

30,1455

Коэффициент теплопередачи, Кэ1,

30,1455/(1+0,0063·30,1455)=25,3349

Коэффициент загрязнения стенки, e,

[1, с.143, рисунок 6.16]

0,0063

Температурный напор на выходе газов, , °С

V’э1 - t"э1

328-264=64

Температурный напор на входе газов, , °С

V"э1 - t’э1

251-240=11

Средний температурный напор, Ùtэ1, °С

(64+11)/2=37,5

Тепловосприятие первой ступени экономайзера, Qт.э,

55239,9757·25,3349·37,5/14431,9=344,95

Несходимость тепловосприятия, dQтэ1, %

(353,1132-344,95) ·100/353,1132=2,31

расчет окончен

10.4.4 Расчет первой ступени воздухоподогревателя

Диаметры трубок, их длину шага и количество, а так же глубину установки в конвективной шахте принять из расчета второй ступени воздухоподогревателя.


Таблица 14

Наименование величины

Расчетная формула или страница[1]

Результат расчета

Поверхность нагрева, Fвп1, м2

Fвп1 = 3×p×d× Lвп1 × Z1× Z2

18200,34

Сечение для прохода газов по трубам, Fгвп1, м2

Из расчета второй ступени

19,7738

Температура газов на входе в первую ступень, V’вп1, °С

V’вп1 = V’’э1

251

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’вп1,

Н’вп1 = Н’’э1

2531,3735

Температура воздуха на входе в первую ступень, t’вп1, °С

№6 расчета

30

Энтальпия воздуха на входе в первую ступень, h’вп1,

№6 расчета

267,2652

Температура воздуха на выходе из первой ступени, T’’вп1, °С

t’’вп1 = t’вп2

170

Энтальпия этого воздуха, H’’вп1,

№6 расчета

1539,0148

Тепловосприятие первой ступени, Qбвп1,

Отношение количества воздуха за вп к теоретически необходимому, bвп

Из расчета второй ступени воздухоподогревателя

1,11

Присос воздуха в воздухоподогреватель, Ùa вп1

Ùa вп1 =Ùa вп2

0,03

Энтальпия газов на выходе из взп, Н"вп1,

2531,3735+0,03·173,0248-1430,7183/0,99=1091,3942

Температура газов на выходе, V’’вп1, °С

№6 расчета по Н"вп1

121

Средняя температура газов, Vвп1, °C

(251+121)/2=186

Ср. скорость газов, wгвп1,

14,4319·5,24·(186+273)/(273·19,7738)=6,43

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности, aк,

aк =СL × CФ ×aн

1,1×1×26= 28,6

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, aн,

[1, с.130, рис. 6.6 ]

aн=¦(w гэ1 ×dвн )

26

Поправка на относительную длину трубок, CL

[1, с.123]

СL =¦(Lвп1 /dвн)

1,1

Поправка, CФ

[1, с.130] СФ =¦(zН2О ,Vвп1 )

1

Объемная доля водяных паров, rН2О

№5 расчета

0,0725

Коэффициент теплоотдачи излучением от газов к поверхности, aл,

aл=0,5×(aнл×ξэ2 )

0,5∙0,180∙26=2,34

Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности, a1,

a1 =aк+aл

28,6+2,34=30,94

Коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху, a2,

a2 =aк

[1, с.177, таблица 6.2]

28,6

Коэффициент теплопередачи, К,

0,9·30,94·28,6/(30,94+28,6)=13,3758

Коэффициент использования воздухоподогревателя, z

[1, с.147, таблица 6.6]

0,9

Температурный напор на входе газов, Ùtб, °С

V’вп1 -t"вп1

251-170=81

Температурный напор на выходе газов, Ùtм, °С

V"вп1 -t’вп1

121-30=91

Средний температурный напор, Ùtвп1, °С

(81+91)/2=86

Тепловосприятие первой ступени пароперегревателя, Qт.вп1,

18200,34·13,3758·86/14431,9=1450,6895

Несходимость тепловосприятия, dQт.вп1, %

(1430,7183-1450,6895) ·100/1430,7183=1,39% расчет окончен


11. Определение неувязки котлоагрегата

Расчет сведен в таблицу 15

Потеря тепла с уходящими газами, q2, %

=4,6498

КПД, hпг, %

hпг =100-(q2 + q3 + q4 + q5 + q6 )

100-(4,6498+0+0,5+0,48+0,9615)=93,4087

Расход топлива, В,

Тепло воздуха, Qв,

Полезное тепловыделение в топке, Qт,

Удельное тепловосприятие топки, Qлт,

Определение неувязки, /ΔQ/

×hпг - (Qлт+Qш+Qп1 +Qп2 + QЭ1+ QЭ2+ QП1+ QП1)(100 –q4/100)

16606,154*0.934087 – (7849,841972+883,809+2109,0099+2001,8914+520,6512+344,95+832,9492+1450,6895)*(100-1.5/100)=-426,6607

Несходимость баланса, /dQ/, %

/ΔQ/*100/

426,6607*100/16606,154=2,5733%


Список используемой литературы

1. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учеб. пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский. – М.: Энергоатомиздат, 1988.- 208 с.: ил.

2. Теплоэнергетика и теплотехника. Общие вопросы. Справочник. //Под ред. Григорьев В.А., Зорин В.М. – М.: Энергия, 1980.

3. Котельные установки и парогенераторы (тепловой расчет парового котла): Учебное пособие / Е.А. Бойко, И.С. Деринг, Т.И. Охорзина. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005. 96 с.

4. Котельные установки и парогенераторы (конструкционные характеристики энергетических котельных агрегатов): Справочное пособие для курсового и дипломного проектирования студентов специальностей 1005 – "Тепловые электрические станции", 1007 – "Промышленная теплоэнергетика" / Сост. Е.А. Бойко, Т.И. Охорзина; КГТУ. Красноярск, 2003. 223с.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:27:37 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
09:04:04 29 ноября 2015

Работы, похожие на Курсовая работа: Проверочный расчет типа парового котла
Проект реконструкции цеха первичной переработки нефти и получения ...
Введение На ОАО "Сургутнефтегаз" производят дорожный битум, дизельное топливо и бензиновую фракцию. Все эти производства на сегодняшний день нашли ...
Определим коэффициент теплоотдачи свободной конвекцией от дымовых газов к радиантным трубам по формуле:
где - потери напора при входе газов в трубу и выходе из нее, мм вод. ст.; - потери напора на трение при движении газов в трубе, мм вод. ст.;
Раздел: Рефераты по химии
Тип: реферат Просмотров: 16055 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Тепловая схема энергоблока
СОДЕРЖАНИЕ АННОТАЦИЯ ВВЕДЕНИЕ 1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 1.1 Расчет принципиальной тепловой схемы энергоблока 1.2 Расчет подогревателей высокого ...
h$$д = 2762,7 кДж/кг - энтальпия пара на выходе из деаэратора,
Для определения коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке труб необходимо вначале установить режим движения пленки конденсата.
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 3139 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 3 Оценка: неизвестно     Скачать
Отопительно-производственная котельная ГУП ФАПК Якутия
Overview Диаграмма1 (2) Диаграмма1 Диаграмма2 Диаграмма3 Диаграмма4 Лист3 Диаграмма4 (2) Sheet 1: Диаграмма1 (2) Sheet 2: Диаграмма1 Sheet 3 ...
Тяга дымовых газов осуществляется дымососами, установленными отдельно для каждого котла.
Насыщенный пар из котлов с рабочим давлением Р = 0,8 МПа поступает в общую паровую магистраль котельной, из которой часть пара отбирается на оборудование установленное в котельной ...
Раздел: Остальные рефераты
Тип: реферат Просмотров: 7463 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 4.7 Оценка: неизвестно     Скачать
Энергоэкономическая эффективность применения авиационных двигателей на ...
Overview Свойства газов Компрессор Свойства газов (2) Камера сгорания Свойства газов (750) Свойства газов (outlet) Свойства газов (x) Газовая турбина ...
Энтальпия газов на входе в турбину
За авиационными двигателями размещены тормозящие решетки, которые снижают скорость газов и создают равномерный поток газов на входе в котел-утилизатор.
Раздел: Рефераты по теплотехнике
Тип: реферат Просмотров: 2421 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Перевод на природный газ котла ДКВР 20/13 котельной Речицкого ...
Учреждение образования Гомельский государственный технический университет им. П. О. Сухого Факультет Энергетический Кафедра "Промышленная ...
Пароперегреватель предназначается для повышения температуры и энтальпии пара, полученного в котле.
где - коэффициент сохранения теплоты (табл.5) при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности; h$эк- энтальпия ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 9765 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 4 Оценка: неизвестно     Скачать
Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического ...
Дипломная работа По теме: Модернизация Алматинской ТЭЦ - 2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью ...
Для очистки дымовых газов от вредных веществ на котлах станции применяются мокрые золоуловители скрубберы МВ-ВТИ с предвключенными трубами Вентури.
В конвективной шахте по ходу газов расположены водяной экономайзер второй ступени, трубчатый воздухоподогреватель второй ступени, водяной экономайзер первой ступени, трубчатый ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 7935 Комментариев: 4 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Паровой котел ДЕ 6,5-14 ГМ
Введение Газоснабжение - это сложный комплекс технических устройств по добыче естественного или производству искусственного горючего газа, хранению ...
Опускным звеном циркуляционных контуров котлов паропроизводительностью 6,5 т/ч являются последние по ходу газов наименее обогреваемые ряды труб конвективного пучка.
h - энтальпия перегретого пара, h= 826
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа Просмотров: 7508 Комментариев: 1 Похожие работы
Оценило: 1 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Проектирование адиабатной выпарной установки термического ...
Содержание Ведение 1. Анализ состояния вопроса и обоснование актуальности темы 1.1 Обзор существующих методов деминерализации и выбор типа установки ...
h"7=192,53 кДж/кг и h"к=167,45 кДж/кг - соответственно энтальпии рассола на выходе из конденсатора-пароохладителя седьмой ступени и на выходе из камеры испарения девятой ступени.
2.3.14 По таблице 4-6 [1] выбираем средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на горизонтальных трубах с учётом неконденсируемых газов про вакуумметрическом давлении kк1 ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 2022 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Диплом - Проектирование котельной
Содержание Введение Общая часть Характеристика обьекта Климатологические данные Определение колличества потребителей теплоты. График годового расхода ...
В существующей котельной установлены два паровых котлоагрегата КЕ 25 14, служившие для снабжения паром предприятия шахты кочегарка, и водогрейные котлы ТВГ-8 (2 котла) для ...
Энтальпия газов на входе в воздухонагреватель
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат Просмотров: 6435 Комментариев: 4 Похожие работы
Оценило: 5 человек Средний балл: 4.2 Оценка: неизвестно     Скачать

Все работы, похожие на Курсовая работа: Проверочный расчет типа парового котла (2928)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(151281)
Комментарии (1843)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru