Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Учебное пособие: Управление мореходными качествами судна

Название: Управление мореходными качествами судна
Раздел: Рефераты по транспорту
Тип: учебное пособие Добавлен 07:17:55 05 июня 2009 Похожие работы
Просмотров: 750 Комментариев: 1 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Методические указания на выполнение курсовой работы /Сост. Даник А. В.. – К. КДАВТ, 2009

Составил: ассистент кафедры «Управления судном» ш. д. п. Даник А. В.

Рецензент: доцент кафедры «Управления судном» к. д. п. Шмыгалев О. В.

ВВЕДЕНИЕ

Курсовая работа имеет цель закрепления теоретических и практических знаний при самостоятельном решении задач по расчету и оценке мореходных качеств судна, как перед загрузкой, так и в процессе и после загрузки судна в порту.

Курсовая работа носит комплексный подход по выполнению теоретических обоснований и производстве расчетов по оценке мореходных качеств судна, а также охватывает основные темы по дисциплине.

Особенностью курсовой работы является то, что процесс загрузки судна это трудоемкий, напряженный и сложный процесс, который в конечном итоге оказывает существенное влияние на следующие качества судна: плавучесть, остойчивость и непотопляемость судна в период рейса а следовательно правильная аккуратная и тщательная загрузка судна в порту перед рейсом позволяет добиться такого равновесного положения судна, при котором оно имело бы достаточные плавучесть и остойчивость.

В результате выполнения курсовой работы студент должен приобрести основные сведения о судне, понять его транспортные возможности, уметь производить расчеты по продолжительности рейса и по определению судовых запасов на него. А затем произвести размещение судовых запасов и груза так, чтобы судно после загрузки имело бы достаточные и необходимые показатели по мореходным качествам.

Курсовая работа выполняется студентом самостоятельно по заданию, которое состоит из общих и индивидуальных исходных данных.

Общие исходные данные - единые для всех студентов, а индивидуальные исходные данные - каждый студент выбирает из таблицы по последним цифрам шифра, т.е. номера своей зачетной книжки.

Методические указания составлены для вычислений, выполняемых «вручную», но, однако не исключают возможности выполнения вычислений на ЭЦВМ или на персональных компьютерах по программам, составленным как преподавателями кафедры, так и самим студентом.

1.

Тип судна

Танкер типа

«СПЛИТ»

2.

Длина наибольшая

L

186

м

3.

Длина между перпендикулярами

L┴┴

174

м

4.

Ширина наибольшая

B

23,45

м

5.

Высота борта от киля

H

12,55

м

6.

Осадка по ЛГМ при γ=1,025 т/м3

d

9,84

м

7.

Вместимость валовая

BRT

15089,86

р. т.

8.

Вместимость чистая

NRT

8154,14

р. т.

9.

Водоизмещение по ЛГМ

D

30400

т

10.

Дедвейт летний

Dw

22600

т

11.

Грузоподъемность

Dч

20000

т

12.

Судно порожнем

D0

7727

т

13.

Груз:

Мазут (d= )

0,93

т/м3

14.

Главный двигатель – дизель «Бурмейстер и Вайн»

N

12000

л.с.

15.

Скорость в грузу

Vгр

15,3

уз

16.

Скорость в балласте

Vбал

16,8

уз

17.

Суточный расход запасов

а) моторное топливо

d= 0,92

т/м3

на ходу

qМТ(х)

40

т/сут

б) дизельное топливо

на ходу

qД(х)

2,2

т/сут

на стоянке

qД(ст)

5,4

т/сут

в) мазут

на ходу

qМ(х)

1,5

т/сут

на стоянке

qМ(ст)

2,5

т/сут

г) вода (питьевая, мытьевая)

qп.в.

108

л чел/сут

д) провизия

qпр

2,7

кг чел/сут

18.

Экипаж

nэк

23

чел

19.

Рейс круговой

Sгр

8640

миль

Sбал

8640

миль

Расчёт продолжительности рейса судна от порта отправления до порта назначения рассчитывается по формуле: (1.1)

где:

Sгр

расстояние между портами на переходе в грузу, мили;

Vгр

скорость судна в грузу, уз;


Стояночное время для портов погрузки и выгрузки согласно чартера:

tст = 60 часов= 2,5 суток

В случае прохода каналов к времени рейса добавляют tд = 30 часов (1,25 суток) для Суэцкого или tд = 24 часов (1 сутки) для Панамского канала в каждую сторону.

Итого продолжительность рейса определяется по формуле:

tр = tх + tст (1.2)

Подставляем значения величин в формулы: (1.1), (1.2) и получаем:

Решение:

Пример решения:

S= 8645,0 миль; Vгр = 15,3 уз; tст = 2,5 суток.

tр = tх + tст = 23,54 + 2,5 = 26,04 сут

Результаты вычислений, продолжительности рейса судна, сводим в таблицу 1.1:

1

2

3

4

5

1

Расстояние между портами

S

8 640,0

миль

2

Скорость хода судна:

– на переходе в грузу:

Vгр

15,3

узла

3

Общее количество ходового времени

tx ч

565

часов

6

Стояночное время судна

tc т

2,5

суток

7

Продолжительность рейса судна:

– в сутках

tpc

26,04

суток

Судовые запасы: топливо, смазочные масла, пресная вода, продовольствие и т. д. рассчитываются следующим образом:

Штормовой запас

при

tх ≥ 30

суток

5%

при

tх = 30 + 10

суток

10%

при

tх < 10

суток

15%

– запас моторного (тяжелого) топлива на рейс судна, с учетом штормового запаса, рассчитывается по форме:

Моторное топливо

на ходу

qМТ(х) · tх = 40 · 23,54 =

941,6 т

штормовой запас

10% =

94,2 т

на приход

=

40,0 т

РМТ =

1075,8 т

1076 т

– запас дизельного топлива на рейс судна, с учетом штормового запаса, рассчитывается по форме:

Дизельное топливо

на ходу

qДТ(х) · tх = 2,2 · 23,54 =

51,8 т

штормовой запас

10% =

5,2 т

на стоянке

qДТ(х) · tст = 5,4 · 2,5 =

13,5 т

на приход

=

10,0 т

РДТ =

80,5 т

81 т

– запас котельного мазута на рейс судна, с учетом штормового запаса, рассчитывается по форме:

Котельный мазут

на ходу

qМ(х) · tх = 1,5 · 23,54 =

35,3 т

штормовой запас

10% =

3,5 т

на стоянке

qМ(х) · tст = 1,8 · 2,5 =

4,5 т

на приход

=

10,0 т

РМ =

53,3 т

53 т

Масла

Количество смазочных масел составляет 5,6% от запаса всего топлива

– общее количество топлива на рейс рассчитывается по формуле:

Ртопл = РМТ + РДТ + РМ (2.1)


– запас смазочного масла на рейс судна, в процентах от запаса топлива, рассчитывается по формуле:

(2.2)

Вода пресная

для нужд экипажа

nпр.в · tр · nэк = 0,108 · 26,04 · 23=

64,7 т

штормовой запас

10% =

6,5 т

на приход

=

5,0 т

котельная

=

30,0 т

Рпр. в =

101,2 т

101 т

– запас провизии для нужд экипажа, исходя из нормы потребления в кг на одного человека в сутки, рассчитывается по формуле:

Рпрод = nпр · tр · nэк (2.3)

Общее количество судовых запасов на рейс для судна, рассчитывается по формуле:

(2.4)

Подставляем значения величин в формулы (2.1), (2.2), (2.3) и (2.4) и получаем:

Решение:

Пример решения: РМТ = 1076 т; РДТ = 81 т.; РМ = 53 т;

Ртопл = РМТ + РДТ + РМ = 1076 + 81 + 53= ;

nсм. м =5,6 %, Ртопл = 1 210 тонн;

nпрод = 2,7 кг; tрс = 26,04 сут.; nэк = 23 человек;

Рпрод = nпр · tр · nэк = 0,0027 · 26,04 · 23 =

Ртопл = 1 210 т; Рсм = 68 т; Рпр.в = 101 т; Рпрод = 2,0 т;

Константа 65 т.

Итого запасов на рейс


РМТ

=

1076

т

РДТ

=

81

т

РМ

=

83

т

Рсм

=

68

т

Рпр.в

=

101

т

Рпрод

=

2

т

Рconst

=

65

т

ΣРзап

=

1446

тонн

Результаты расчета составляющих судовых запасов на рейс судна, сводим в таблицу 1.2.

1

2

3

4

5

1.

Судовые запасы: топлива

1210

т

– смазочного масла

81

т

– пресной воды

101

т

– продовольствия

2,0

т

– константа

65

Т

2.

Общее количество судовых запасов на рейс

1 446

т

Загрузка судна по летнюю грузовую марку Тл = 9,84 м

Dw =

22640

ΣPзап =

1446

Dч =

21194 тонны

Каждый танк (цистерна) могут быть заполнены не более, чем на 98% объема, т.е. максимальное количество груза (бункера) в танке (цистерне) можно определить по формуле:

Р= 0,98 · V · d

где:

V–

объем танка (цистерны), м3 ;


d–

плотность жидкости, т/м3 .

Распределение переменных запасов по емкостям и отсекам

Статьи нагрузки

Вес, т

Плечи, м

Моменты, тм

От миделя, Мх

от ОП

x

z

нос +

корма –

Mz

Моторное топливо

Диптанк ЛБ

1076

303

69,25

5,72

20982,75

1733,16

Диптанк ПБ

303

69,15

5,72

20952,45

1733,16

Бункер-танк ЛБ

185

-48,11

5,24

8900,35

969,40

Бункер-танк ПБ

185

-48,11

5,24

8900,35

969,40

Расходный танк ЛБ

50

-48,43

9,26

2421,50

463,00

Расходный танк ПБ

50

-48,43

9,26

2421,50

463,00

Отстойный танк ЛБ

0

-48,43

9,26

0,00

0,00

Отстойный танк ПБ

0

-48,43

9,26

0,00

0,00

Мазут

Расходный танк для котла ЛБ

53

25

-76,12

10,88

1903,00

272,00

Расходный танк для котла ПБ

28

-76,12

10,88

2131,36

304,64

Диз топливо

Танк двойного дна ЛБ

81

20

-58,05

1,25

1161,00

25,00

Танк двойного дна ПБ

40

-56,07

1,31

2242,80

52,40

Расходный танк ЛБ

21

-68,11

10,98

1430,31

230,58

Расходный танк ПБ

0

-64,97

10,98

0,00

0,00

Переливной танк

0

0

-49,82

0,67

0,00

0,00

Сборочный танк осадков

0

-49,93

0,65

0,00

0,00

Смазочное масло

Восст. масляный танк

68

0

-56,50

0,67

0,00

0,00

Сточный масляный танк

5

-65,40

0,07

327,00

0,34

Танк смазочного масла Г. Д.

39

-60,52

10,98

2360,28

428,22

Танк цилиндрового масла ЛБ

12

-57,92

10,98

695,04

131,76

Танк цилиндрового масла ПБ

12

-56,50

10,98

678,00

131,76

Танк смазочного масла

0

-69,26

10,98

0,00

0,00

Танк смазочного масла

0

-68,05

10,98

0,00

0,00

Вода

Ахтерпик

101

0

-85,00

9,27

0,00

0,00

Танк питательной воды

30

-80,55

8,66

2416,50

259,80

Танк питьевой воды ЛБ

36

-81,43

11,70

2931,48

421,20

Танк питьевой воды ПБ

35

-81,43

11,70

2850,05

409,50

Танк мытьевой воды

0

-74,20

1,25

0,00

0,00

Спускной танк охлаждающей воды Г. Д,

0

-65,83

1,50

0,00

0,00

провизия

2

-82,00

14,30

164,00

28,60

ВСЕГО ЗАПАСОВ

1381

41935,20

43934,52

9026,92

Из опыта эксплуатации танкеров типа «СПЛИТ» груз распределим так, чтобы пустыми были танки №6 бортовые: при d= 0,835 т /м 3

Наименование танков

Вес, т

Плечи, м

Моменты, тм

От миделя, Мх

от ОП

x

z

нос+

корма–

Mz

Танк №1

центр

794

55,63

6,98

44170,22

5542,12

Танк №2

центр

1400

43,90

6,21

61460,00

8694,00

Танк №3

центр

1400

32,20

6,21

45080,00

8694,00

Танк №4

центр

1400

20,50

6,21

28700,00

8694,00

Танк №5

центр

1400

8,80

6,21

12320,00

8694,00

Танк №6

центр

1400

0,37 /-3,27

6,21

518,00

4578,00

8694,00

Танк №7

центр

1400

-14,60

6,21

20440,00

8694,00

Танк №8

центр

1400

-26,30

6,21

36820,00

8694,00

Танк №9

центр

800

-36,90

4,97

29520,00

3976,00

Танк №1

правый борт

450

55,10

7,12

24795,00

3204,00

Танк №2

правый борт

600

43,75

5,92

26250,00

3552,00

Танк №3

правый борт

650

32,20

6,12

20930,00

3978,00

Танк №4

правый борт

650

20,50

5,97

13325,00

3880,50

Танк №5

правый борт

650

8,80

5,97

5720,00

3880,50

Танк №6

правый борт

0

0,37 /-3,27

0,00

0,00

0,00

0,00

Танк №7

правый борт

650

-14,60

5,97

9490,00

3880,50

Танк №8

правый борт

650

-26,30

6,15

17095,00

3997,50

Танк №9

правый борт

600

-37,84

6,43

22704,00

3858,00

Танк №1

левый борт

450

55,10

7,12

24795,00

3204,00

Танк №2

левый борт

600

43,75

5,92

26250,00

3552,00

Танк №3

левый борт

650

32,20

6,12

20930,00

3978,00

Танк №4

левый борт

650

20,50

5,97

13325,00

3880,50

Танк №5

левый борт

650

8,80

5,97

5720,00

3880,50

Танк №6

левый борт

0

0,37 /-3,27

0,00

0,00

0,00

0,00

Танк №7

левый борт

650

-14,60

5,97

9490,00

3880,50

Танк №8

левый борт

650

-26,30

6,15

17095,00

3997,50

Танк №9

левый борт

600

-37,84

6,43

22704,00

3858,00

ИТОГО

21194

374288,22

189936,00

130838,12

Распределение переменных запасов, груза и суммы моментов сведем в одну таблицу

Статьи нагрузки

Вес, т

Плечи, м

Моменты, тм

От миделя, Мх

от ОП

x

z

нос+

корма–

Mz

Судно порожнем

7727

-17,87

7,05

115593,00

253673,99

54475,35

Переменные запасы

1381

41935,20

43934,52

9026,92

Груз

21194

374288,22

189936,00

130838,12

Константа

65

-71,23

6,35

150,00

4780,00

412,75

Судно в грузу

30367

531966,42

492324,51

194753,14

ΣPixi

39641,90

Итак, после расчета загрузку судна в первом приближении:

– весовое водоизмещение судна D= 30367 т;

– координаты центра тяжести:

1,31 м;

С кривых элементов теоретического чертежа снимаем для Тср = 9,84 м (γ= 1,025 т/м3 )

абсцисса центра величины

хс 1

=

+1,00

м

аппликата центра величины (ордината)

Z c1

=

5,15

м

абсцисса центра тяжести ватерлинии

x `f

=

–3,65

м

Плечо дифферентующего момента

1,31 – 1,00 = +0,31 м

Дифферентующий момент

Мдиф = D · ℓдиф = 30367 · 0,31 = 9414 тм

Момент дифферентующий на 1 м

Мдиф 1м = 38400 тм

Угол дифферента

=0,00141

Абсцисса Ц. Т. ватерлинии

x `f = –3,65 м

Приращение осадки носом

= +0,12 м

Приращение осадки кормой

= +0,12 м

Тн = Тср + ∆Тн = 9,84 + 0,12 = 9,96 м.

Тк = Тср – ∆Тк = 9,84 – 0,12 = 9,72 м.

∆`=∆Тн + ∆Тк = 0,13 + 0,12 = +0,25 м

или +0,25 м.

Перенесем часть груза из танка №1 центрального (х 1 = 55,63 м) в танк №9 центральный (х 9 = – 36,90 м) с учетом придания дифферента 10 см на корму

141,7т ≈ 142 тонны

По окончании расчёта параметров посадки и водоизмещения судна производится расчёт элементов остойчивости судна перед загрузкой:

поперечной h0 и продольной H0 метацентрических высот судна по формулам:

(4.1)

(4.2)

аппликат метацентров начальной, поперечной Zm и продольной ZМ остойчивости судна:

(4.3)

(4.4)

Подставляем значения величин в формулы (4.1), (4.2), (4.3), (4.4) и получаем:

Решение:

Пример решения:

r 0 = 13,765 м.; Zg 0 = 10,85 м.; Zc 0 = 1,453 м.; R 0 = 591,973 м.;

=13,765-(10,85-1,453)= .

=591,973-(10,85-1,453)= =13,765+1,453= .

=591,573+1,453=

В связи с большим количеством запасов на рейс необходимо определить возможность их размещения в предназначенные для них емкости с учетом заполнения последних на 98% и плотности бункера.

Очевидно, что объем запасов моторного топлива больше суммарного объема цистерн моторного топлива, поэтому его остаток разместим в танке №9 центральном.

1. Запасы топлива размещаются в топливных танках в следующей последовательности:

– заполняются расходные танки;

– заполняются танки, расположенные в МКО (машинно-котельном отделении);

– заполняются танки двойного дна;

– заполняются носовые диптанки;

– заполняются топливно-балластные танки.

2. Запасы смазочного масла заполняются в той же последовательности.

Некоторые топливные танки могут использоваться для размещения смазочного масла, а избыточное количество запасов топлива может размещаться в грузовых танках.

3. Запасы продовольствия размещаются в провизионные помещения поровну.

При заполнении танков судовыми запасами следует выполнять следующие правила:

танки заполняются полностью, для исключения влияния свободной поверхности жидкости на остойчивость судна или - оставлять частично заполненными рекомендуется:

танки, расположенные по диаметральной плоскости судна или

два или четыре танка, но расположенные симметрично по левому и правому бортам.

Размещение судовых запасов и груза производится в табличной форме:

отдельными таблицами на каждый вид судового запаса (топлива, смазочного масла, пресной воды, продовольствия, водяного балласта и груза) или одной таблицей, только с соответствующим разделением надписью: «Размещение запасов топлива» и т.д.

По окончании размещения каждого вида судового запаса производится расчёт координат центра тяжести Xg и Zg вида судового запаса, груза и балласта, а по окончании загрузки и диферентования его для положения близкого к ровному килю и без крена, также производится расчёт координат центра тяжести Xg 1 и Zg 1 судна после загрузки.

А . Размещение запасов топлива, определённого на рейс судна производится в топливные и грузовые танки и оформляется в табличной форме (таблица 2.1) в строгой последовательности для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке и производстве расчетов.


Наименование танка

Шпангоут

Вместимость

3 )

Тоннаж танка

(т)

Масса груза, запаса

(т)

Плечо

Момент

X

(м)

Z

(м)

Mx

(тм)

Mz

(тм)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Диптанк

лб

106-128

705,3

655,9

600,0

69,25

5,73

41550,00

3438,00

2

Диптанк

пб

106-128

716,8

666,6

600,0

69,15

5,71

41490,00

3426,00

3

Бункер танк

лб

46-55

206,0

191,5

175,0

-48,11

5,24

-8419,25

917,00

4

Бункер танк

пб

46-55

206,0

191,5

175,0

-48,11

5,24

-8419,25

917,00

5

Расходный танк №1

лб

46-55

58,1

54,1

50,0

-48,43

9,26

-2421,5

463,0

6

Расходный танк №1

пб

46-55

58,1

54,1

50,0

-48,43

9,26

-2421,5

463,0

7

Отстойный танк

лб

46-55

78,0

72,5

-48,43

9,26

8

Отстойный танк

пб

46-55

78,0

72,5

-48,43

9,26

25

Грузовой танк №9

цтр

56-60

1399,8

1301,8

278,0

-36,90

6,21

-10258,2

1726,38

Всего

· При нехватке танков под запасы топлива - использовать грузовой танк № 9 - Центр или бортовые (левого и правого бортов);

· Если опять недостаточно танков под запасы топлива - использовать грузовой танк № 8 - Центр или бортовые (левого и правого бортов);

1. При размещении запасов топлива по танкам №№11,12,13,14,15 и 16, придерживаться:

· по возможности танки №15 и 16 не заполнять;

· или, в крайнем случае, заполнить танк №15;

· или заполнить танк №15 полностью, а танк №16 - на 80% т.е. на 7.5 т

· не заполнять танки №№23 и 24 (танки водяного балласта)

2. Расчеты производятся следующим образом:

· Значение «масса» Рі (графа 6) умножается

* на плечо Хі (графа 7) и результат записывается в графу 9 (Мхі );

* на плечо Zi ( графа 8) и результат записывается в графу 10 (Мzi );

· по окончании расчета по всем пунктам граф 9 и 10 производится:

* нахождение сумм å рi (графа 6 ) = Р (вида запаса или груза)

å Мх і (графа 9 ) = Мх

å Мzi (графа 10) = Мz

· расчет значений координат центра тяжести вида запаса или груза по формулам:

Х = Мx /Р Z = Mz

По окончании размещения запаса моторного топлива в топливные танки производится:

- нахождение сумм по графам 6, 9, 10, т.е.

- по графе 6

- по графе 9 (гр.6 х гр.7)

- по графе 10 (гр.6 х гр.8)

где n - количество заполненных танков

i - номер заполненного танка.

- расчет значений координат центра тяжести размещенного запасов по графам

(2.1)

(2.2)

(вычисление с точностью до 0.01 м и до 0.001 т. м.)

Подставляем значения величин в формулы (2.1), (2.2) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx = 51100,30 т. м.; Mz = 11350,38 т. м.; РМ. топл = 1928,0 т

= 51100,30/1928,0= 26,50 м.;

= 11350,38 /1928,0= 5,89 м.

. Размещение запасов котельного мазута, определённого на рейс судна производится в топливные и грузовые танки и оформляется в табличной форме (таблица 2.2) в строгой последовательности для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке и производстве расчетов.

Наименование танка

Шпангоут

Вместимость

3 )

Тоннаж танка

(т)

Масса груза, запаса

(т)

Плечо

Момент

X

(м)

Z

(м)

Mx

(тм)

Mz

(тм)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

9

Расходный танк для котла

лб

13-20

55,0

51,2

42,5

-76,12

10,88

-3235,10

462,40

10

Расходный танк для котла

пб

13-20

55,0

51,2

42,5

-76,12

10,88

-3235,10

462,40

Всего

По окончании размещения запаса котельного мазута в танки производится:

- нахождение сумм по графам 6, 9, 10, т.е.

- по графе 6

- по графе 9 (гр.6 х гр.7)

- по графе 10 (гр.6 х гр.8)

где n - количество заполненных танков

i - номер заполненного танка.

- расчет значений координат центра тяжести размещенного запасов по графам

(2.3)

(2.4)

(вычисление с точностью до 0.01 м и до 0.001 т. м.)

Подставляем значения величин в формулы (2.1), (2.2) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx = -6470,20 т. м.; Mz = 924,80 т. м.; Рмазут = 85,0 т

= -6470,2/85,0= -76,12 м.;

= 924,80 /85,0= 10,88 м.

. Размещение запасов дизельного топлива, определённого на рейс судна производится в топливные и грузовые танки и оформляется в табличной форме (таблица 2.2) в строгой последовательности для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке и производстве расчетов.

Наименование танка

Шпангоут

Вместимость

3 )

Тоннаж танка

(т)

Масса груза, запаса

(т)

Плечо

Момент

X

(м)

Z

(м)

Mx

(тм)

Mz

(тм)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Танк двойного дна

лб

25-47

87,8

82,5

64,0

-58,05

1,31

-3715,20

83,84

12

Танк двойного дна

пб

34-47

65,3

61,4

64,0

-56,07

1,25

-3588,48

80,00

13

Расходный танк

лб

24-28

26,7

25,1

-68,11

10,98

14

Отстойный танк

пб

28-32

30,9

29,1

-64,97

10,98

Всего

По окончании размещения запаса котельного мазута в танки производится:

- нахождение сумм по графам 6, 9, 10, т.е.

- по графе 6

- по графе 9 (гр.6 х гр.7)

- по графе 10 (гр.6 х гр.8)

где n - количество заполненных танков

i - номер заполненного танка.

- расчет значений координат центра тяжести размещенного запасов по графам

(2.3)

(2.4)

(вычисление с точностью до 0.01 м и до 0.001 т. м.)

Подставляем значения величин в формулы (2.1), (2.2) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx = -7303,68 т. м.; Mz = 163,84 т. м.; РД.Т. = 128,0 т

= -7303,68/128= -57,06 м.;

= 163,84 /128,0= 1,28 м. Размещение запасов смазочного масла, определённого на рейс судна производится в танки смазочного масла в табличной форме (таблица 2.2) в строгой последовательности, а при нехватке танков под запасы смазочного масла можно использовать некоторые топливные танки, для того чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке производстве расчетов.

1. Заполнять танки запасами смазочного масла нужно в последовательности:

при нехватке танков под смазочное масло использовать топливные танки: №№ 7 и 8.

2. Расчеты производятся так же, как указано в пункте 2 таблицы вместимости топливных танков.


Таблица 2.4

Наименование танка

Шпангоут

Вместимость

( м3 )

Тоннаж танка

(т)

Масса груза запаса

( т )

Плечо

Момент

X

(м)

Z

(м)

Мx

(тм)

Mz

(тм)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

17

Восстановительный масляный танк

цтр

35-46

40,8

36,3

35,00

-56,50

0,67

-1977,50

23,45

18

Сточный масляный танк

цтр

24-35

40,3

36,3

35,00

-65,40

0,67

-2289,00

23,45

19

Танк смазочного масла ГД

лб

33-38

45,0

40,1

40,00

-60,52

10,98

-2420,80

439,20

20

Танк цилиндрового масла

лб

38-39,5

14,4

12,8

10,00

-57,92

10,98

-579,20

109,80

21

Танк цилиндрового масла

пб

39,5-41

14,8

13,2

-56,60

10,98

22

Танк смазочного масла

цтр

24-25,5

10,7

9,5

-69,26

10,98

23

Танк смазочного масла

цтр

25,5-27

11,0

9,7

-68,05

10,98

Всего

· значение «масса» Рі (графа 6) умножается

* на плечо Хі (графа 7) и результат записывается в графу 9 (Мхі );

* на плечо Zi ( графа 8) и результат записывается в графу 10 (Мzi );

· по окончании расчета по всем пунктам граф 9 и 10 производится:

* нахождение сумм å рi (графа 6 ) = Р (вида запаса или груза)

å Мх і (графа 9 ) = Мх

å Мzi (графа 10) = Мz

· расчет значений координат центра тяжести вида запаса или груза по формулам:

Х = Мx /Р Z = Mz

Форма таблицы 2.2 аналогична форме таблицы 2.1, а данные для нее (таблица 2.2) – таблица и примечание даны в примечании; соответственно расчёты координат центра тяжести размещённого запаса смазочного масла:

(2.5)

(2.6)

Подставляем значения величин в формулы (2.5), (2.6) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx 72665,00 т. м.; Mz = 595,90 т. м.; Рсм.масла = 120,0 т

= -72665,0 /120,0 = -60,55 м.;

= 595,90 /120,0 = 4,97 м.

.

Размещение запасов пресной воды, определённого на рейс судна производится в танки пресной воды, а при нехватке танков под запасы пресной воды можно использовать некоторые танки водяного балласта, оформляется в табличной форме (таблица 2.3), для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке и производстве расчетов.

1. Заполнять танки запасами пресной воды нужно в последовательности

· с № 1 по № 6;

· при нехватке танков под пресную воду - использовать танки водяного балласта 3 4 и 5 (д.б. одинаковое количество пресной воды в обоих).

2. Расчеты производятся так же, как указано в пункте 6 таблицы вместимости топливных танков.

· значение «масса» Рі (графа 6) умножается

* на плечо Хі (графа 7) и результат записывается в графу 9 (Мхі );

* на плечо Zi ( графа 8) и результат записывается в графу 10 (Мzi );

· по окончании расчета по всем пунктам граф 9 и 10 производится:

* нахождение сумм å рi (графа 6 ) = Р (вида запаса или груза)

å Мх і (графа 9 ) = Мх

å Мzi (графа 10) = Мz

· расчет значений координат центра тяжести вида запаса или груза по формулам:

Х = Мx /Р Z = Mz

Форма таблицы 2.3 аналогична форме таблицы 2.1, а данные для нее (таблицы 2.3) – таблица и примечание даны в приложении, соответственно расчеты координат:

(2.7)

(2.8)

Подставляем значения величин в формулы (2.7), (2.8) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx 13095,95 т. м.; Mz = 1650,03 т. м.; Рпр.воды = 159,0 т

= –13095,95 /159,0 = –82,36 м.;

= 1650,03 /159,0 = 10,37 м.

Размещение запасов продовольствия, определённого на рейс судна производится в провизионные помещения и оформляется в табличной форме (таблица 2.4) приблизительно поровну в каждое провизионное помещение.

Таблица 2.6 -

№№

п/п

Наименование

танка

шпангоут

вместимость

3 )

Тоннаж танка

(т)

Масса запасов

(т)

плечо

момент

X

(м)

Z

(м)

X

(т м)

Z

(т м)

1

2

3

4

4

5

7

8

9

10

1

Кладовая №1

®6

8,2

7,2

1,00

-86,52

13,25

-86,52

13,25

2

Кладовая №2

0-6

8,4

7,2

1,00

-83,55

8,66

-83,55

8,66

3

Холодильная камера

13-20

10,2

9,0

1,00

-76,50

10,88

-76,50

10,88

Всего

Форма таблицы 2.4 аналогична форме таблицы 2.1, а данные для нее - таблица и примечание в приложении, соответствуют расчеты координат:

(2.9)

(2.10)

Подставляем значения величин в формулы (2.9), (2.10) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx 246,57 т. м.; Mz = 32,79 т. м.; Рпрод = 3,0 т

= –246,57 /3,0 = -82,19 м.;

= 32,79/3,0 = 10,93 м.

Размещение груза по грузовым танкам производится последовательно с носовым - №1 и до кормовых - до № 9, если грузовые танки № 9 и 8 не заняты под судовые запасы топлива, в табличной форме (таблица 2.6), для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке груза и производства расчетов (таблица 2.6).

В се грузовые танки заполняем на объем танков с пустотой 140 см. согласно данных указанных в таблице

Таблица 2.7 - вместимости грузовых танков при пустотах 140 см.

Танк

Левый

Правый

Центральный

Танк

Пустота

Объем, м3

Пустота

Объем, м3

Пустота

Объем, м3

1

140

510,3

140

510,3

140

1599,2

1

2

140

723,1

140

723,1

140

1642,2

2

3

140

791,4

140

791,4

140

1643,6

3

4

140

803,4

140

803,4

140

1640,0

4

5

140

803,9

140

803,9

140

1641,6

5

6

140

803,2

140

803,2

140

1639,4

6

7

140

804,2

140

804,2

140

1639,8

7

8

140

789,4

140

789,4

140

1638,8

8

9

140

723,4

140

723,4

140

1327,9

9

ИТОГО

6752,3

6752,3

14412,5

13504,6

14412,5

27917,1

Форма таблицы 2.6 аналогична форме таблицы 2.1, а данные для нее (таблица 2.6) - таблица и примечание даны в приложении.

графа «вместимость» (м3 ) умножается на значение М - плотности груза, данного в задании = получаем значение «тоннаж» графа 5 (для всех 28 величин)

3.После этого производится заполнение танков грузом так чтобы сумма груза по графе 6 была бы равна «массе» груза, назначенного к перевозке на заданный рейс, т.к.

Ргр = по графе 6.

- по графе 6 ; - по графе 9; - по графе 10 и расчеты, какие производились по таблице 2.1, 2.2, 2.3 и 2.4 и расчеты

Таблица 2.6 -

распол

шп

Х

Z

Mx

Mz

ЛБ

88-105

294,25

0,00

55,10

6,44

0,00

0,00

№1

Центр

88-105

0,00

1500,00

55,63

6,57

83445,00

9855,00

ПБ

88-105

294,25

0,00

55,10

6,44

0,00

0,00

ЛБ

84-88

716,90

650,00

43,75

6,83

28437,50

4439,50

№2

Центр

84-88

0,00

1500,00

43,90

6,46

65850,00

0,00

ПБ

84-88

716,90

650,00

43,75

6,83

28437,50

4439,50

ЛБ

80-84

0,00

0,00

32,20

6,46

0,00

0,00

№3

Центр

80-84

1605,00

1500,00

32,20

6,46

48300,00

9690,00

ПБ

80-84

0,00

0,00

32,20

6,46

0,00

0,00

ЛБ

76-80

749,00

0,00

20,50

6,51

0,00

0,00

№4

Центр

76-80

1605,00

1500,00

20,50

6,46

30750,00

9690,00

ПБ

76-80

749,00

0,00

20,50

6,51

0,00

0,00

ЛБ

72-76

802,50

0,00

8,80

6,51

6600,00

4882,50

№5

Центр

72-76

1637,10

1500,00

8,80

6,64

13200,00

9960,00

ПБ

72-76

802,50

0,00

8,80

6,51

6600,00

4882,50

ЛБ

68-72

802,50

550,00

-2,90

6,51

-1595,00

3580,50

№6

Центр

68-72

1637,10

0,00

-2,90

6,46

-4437,00

9883,80

ПБ

68-72

802,50

550,00

-2,90

6,51

-1595,00

3580,50

ЛБ

64-68

749,00

0,00

-14,60

6,51

0,00

3580,50

№7

Центр

64-68

1605,00

1500,00

-14,60

6,46

-21900,00

9690,00

ПБ

64-68

749,00

0,00

-14,60

6,51

0,00

3580,50

ЛБ

60-64

789,40

650,00

-26,30

6,59

-34190,00

8567,00

№8

Центр

60-64

1638,80

1500,00

-26,30

6,46

-39450,00

9690,00

ПБ

60-64

789,40

650,00

-26,30

6,59

-34190,00

8567,00

ЛБ

56-60

723,40

525,00

-37,84

6,88

-19866,00

3612,00

№9

Центр

56-60

1329,70

0,00

-36,90

6,21

0,00

0,00

ПБ

56-60

723,40

525,00

-37,84

6,88

-19866,00

3612,00

Подставляем значения величин в формулы (2.5), (2.6) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Mx = 159958,0 т. м.; Mz = 100096,00 т. м.; Ргруз = 15250,0 т

= 159958,0 /15250,0= 10,49 м.;

= 100096,0 /15250,0= 6,56 м.

Расчет посадки судна после загрузки производится в следующей последовательности:

а) расчет координат центра тяжести судна после загрузки;

б) расчет параметров посадки судна после загрузки;

По окончании загрузки судовых запасов, груза и заполнения соответствующих танков для дифферентования судна с минимальными значениями производится расчет координат центра тяжести судна после загрузки путем заполнения таблицы 2.6 с последующим расчетом координат центра тяжести Xg1 и Zg1

Форма таблицы 2.7 и примечание для нее даны в Приложении только без учета разделения ее на:

а) до загрузки груза и

б) после загрузки груза

[ а единая таблица с пунктами 1,2,3,4 и 5]

По заполнении «клеточек» граф 3,4 и 5 производятся расчеты «клеточек» графы 6 и графы 7, кроме «клеточек» по пунктам 3,4,5.

Затем производится нахождение окончательных сумм по графам 3,6 и 7.

а) сумма значений «масс» по графе 3 должна быть равна D1 = водоизмещению судна после загрузки;

б) сумма значений «момент – Мх » по графе 6 должна быть равна (примерно равна

по графе 6.

Танки водяного балласта заполняются при производстве - дифферентовки судна, т.е. - для придания судну желаемое значение дифферента или для посадки судна на ровный киль. 3. Расчеты производятся так же, как указано в пункте 6 таблицы вместимости топливных танков.

· значение «масса» Рі (графа 6) умножается

* на плечо Хі (графа 7) и результат записывается в графу 9 (Мхі );

* на плечо Zi ( графа 8) и результат записывается в графу 10 (Мzi );

· по окончании расчета по всем пунктам граф 9 и 10 производится:

* нахождение сумм å рi (графа 6 ) = Р (вида запаса или груза)

å Мх і (графа 9 ) = Мх

å Мzi (графа 10) = Мz

· расчет значений координат центра тяжести вида запаса или груза по формулам:

Х = Мx /Р Z = Mz

Таблица 2.7 -

1

7727,00

-17,87

10,85

-138081,49

83837,95

2

65,00

-71,23

-4629,95

2

5,12

-64,72

11,85

-331,37

60,67

3

1928,00

26,50

5,89

51100,30

11350,38

85,00

-76,12

10,88

-6470,20

924,8

128,00

-57,06

1,28

-7303,68

163,84

120,00

-60,55

4,97

-7266,50

595,90

159,00

-82,36

10,37

-13095,90

1650,03

3,00

-82,19

10,93

-246,57

32,79

4

15250,00

10,49

6,56

159958,00

100096,00

6

А. Расчёт координат центра тяжести судна после загрузки.

Заполняем таблицу № 2,7

а) Водоизмещения судна после загрузки рассчитываем как сумму данных столбца 3:

б) Сумма значений Мх и Мz , рассчитываем как сумму столбцов 6 и 7 соответственно:

Тогда, координаты центра тяжести:

Подставляем значения величин в формулы (2.11), (2.12), и получаем:

Решение:

Пример решения:

D1 = 25470,12 т. Mx 1 = 33632,64 т.м. Mz 1 = 198712,36 т.м.

33632,64/25470,12 = 198712,36/25470,12

Б. Расчёт параметров посадки судна после загрузки.

По значениям D1 = и входим в "Грузовую шкалу " и путём линейной интерполяции определяем значения Тср1 :

Тср1 = 8,42 м

Грузовая шкала построена для плотности ρ = 1,025 т/м3 , для этого следует учитывать поправку к средней осадке Т/ ср1 ., определенной по грузовой шкале, для фактической плотности ρ ф1 :

, м. (2.13)

где:

ρ

табличная плотность – 1,025 т/м3 , для которой построена грузовая шкала;

ρ 1

плотность воды по заданию (на порт отхода) т/м3 ;

a1

Коэффициент полноты площади грузовой ватерлинии;

δ1

Коэффициент общей полноты водоизмещения.

Т'ср1 = Тср1 + ΔТ1 (2.14)

Подставляем значения величин в формулы (2.13), (2.14), и получаем:

Решение:

Пример решения:

ρ=1,025 т/м3 ., ρ1 =1,014 т/м3 ., a1 =0,80, δ1 =0,69

Δ Т 1 = +0,081 м., Тср1 = 8,42 м.

Тср '1 = Тср1 + ΔТ1 = 8,42+0,081=

По рассчитанному значению Т'ср1 входим в «Гидростатические элементы танкера типа «СПЛИТ» и путём линейной интерполяции определяем следующие значения пяти величин, которые заносим в таблицу №11.

Таблица №11 –

1

2

3

4

5

1

Аппликата центра величины судна

4,33

м

2

Продольный метацентрический радиус

232,0

м

3

Поперечный метацентрический радиус

5,09

м

4

Момент диферентующий на 1 см

34400

т.м./см

4

Абсциссу центра величины судна

1,58

м

5

Абсциссу центра тяжести ватерлинии

-1,05

м

6

Коэффициент полноты площади грузовой ватерлинии

0,80

7

Коэффициент общей полноты водоизмещения

0,72

Расчет осадки судна

Дифферент судна на отход

Рассчитываю осадки судна носом и кормой:

(2.15)

(2.16)

Подставляем значения величин в формулы (2.15), (2.16), и получаем:

Решение:

Пример решения:

Тср '1 = 8,501 м. d1 = –0,193 м.

По окончании проведения расчёта посадки судна после загрузки проводятся расчёты параметров остойчивости.

Поперечная h, и продольная H1 метацентрические высоты судна рассчитываются по формулам:

(2.17)

(2.18)

Аппликаты метацентров поперечной Zm и продольной ZM остойчивости рассчитываются по формулам:

(2.19)

(2.20)

Подставляем значения величин в формулы (2.17), (2.18), (2.19) и (2.20) и получаем:

Решение:

Пример решения:

r1 = 5,09 м., R1 = 232,0 м., Zc 1 = 4,33 м., Zg 1 = 7,80 м.

= 5,09 – (7,80 – 4,33)= = 232,0 – (7,80 – 4,33)= Zm =r1 +Zc1 = 5,09 + 4,33= ZM =R1 +Zc1 = 232,0 + 4,33=

Результаты расчётов составляющих после загрузки судна заносим в таблицу №12

1

2

3

4

5

1

т

2

т.м

т.м

3

м

м

4

м

м

м

5

м

6

м

м

7

м

м

Далее производят расчеты плеч статической и динамической остойчивости

Расчеты плеч статической и динамической остойчивости с помощью пантокарен при постоянном шаге угла крена выполняются в форме таблицы №13.

Для этого по объемному водоизмещению V=D/ρ – (плотность воды, в которой находится судно) заходим в таблицу «Пантокарены» и с помощью линейной интерполяции выбираем плечи формы остойчивости.

V= 25470,12/1,014= 25118,46 м3

- Расчета плеч статической и динамической остойчивости.

Рассчитываемая величина

Значение расчетных величин

Угол Θ (град)

0

10

20

30

40

50

60

70

1. Sin Θ

0

0,1736

0,3420

0,5000

0,6428

0,7660

0,8660

0,9397

2. l ф

0

3. l b =Zg* Sin Θ =(1)* Zg

0

1,354

2,668

3,900

5,014

5,975

6,755

7,330

4. l ст .= l ф - l b =(2)-(3)

5. Σ инт

0

0,31

1,30

2,96

4,97

6,76

7,94

8,37

По данным таблицы №13 производят построение ДСО и ДДО

Для проверки остойчивости по требованиям Правил выполняются расчеты нормируемых параметров на отход и приход по форме таблицы. Пример определения основных и дополнительных параметров можно показать на диаграммах остойчивости на отход и приход, а альтернативных – на приход

При расчете нормируемых параметров остойчивости следует использовать формулы и нормативные требования Правил Регистра

Расчет кренящего момента от давления ветра

Кренящий момент от давления ветра Мкр определяется по формуле

Мкр = 0,001 · Pv · Av · Zv (2.21)

где:

Pv

где условное расчетное давление ветра Па определяется по таблице 14;

Av

площадь парусности м2 определяется из «Информации об остойчивости для капитана»;

Zv

расстояние между центром парусности и действующей ватерлинией м.

Давление ветра Рv , в Па принимается по таблице 14 в зависимости от района плавания судна и плеча парусности.

Величины опрокидывающего момента определяются с учетом качки судна на волнении Аргументом для решения этой задачи является амплитуда бортовой качки. Для судна без скуловых или брусковых килей амплитуда бортовой качки рассчитывается по формуле

Θr = X1 · X2 · Y, (2.22)

где:

Х1

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В – ширина судна, Т – осадка судна;

Х2

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу δ путем линейной интерполяции;

Y

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h – начальная метацентрическая высота, В – ширина судна.

Для судна, имеющего скуловые кили или брусковый киль, используется формула

Θ2 r = k · X1 · X2 · Y (2.23)

где:

k

коэффициент, являющейся функцией k по входному аргументу путем линейной интерполяции, где Ak – общая площадь килей, L – длина судна между перпендикулярами, В – ширина судна;

Х1

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В – ширина судна, Т – осадка судна;

Х2

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу δ путем линейной интерполяции;

Y

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h – начальная метацентрическая высота, В – ширина судна.

Функциональною зависимости для X1 Х2 и Y приведены в табличной форме (табл 14 – 19 ПРИЛОЖЕНИЯ)

Выбирая значения из таблиц 14 – 19 по входным аргументам, подставляем значения величин в формулы (2.21), (2.22), и (2.23) и получаем:

Решение:

Определяем значение аргумента Рv , Zv и Av из приложения выбираем значение плеча парусности в зависимости от осадки судна для данного варианта загрузки при Тср1 = 8,501 м, Zv = 7,28 м; Рv = 1240 Па; Av = 363,7 м2 .

Определяем значение аргумента k, X1 , X2 и Y из таблиц 14 – 19 по входным аргументам:

Пример решения:

Мкр = 0,001 · Pv · Av · Zv = 0,001 · 1240 · 363,7 · 7,28= 3283,19 тм.

В/Т= 23,15/8,501 = 2,72 отсюда X1 = 0,95;

δ= 0,72, отсюда X2 = 1;

= 0,06, отсюда Y= 27;

= 2,6, отсюда k= 0,78.

Подставляя данные значения в формулу (2.23) получим:

Θ2 r = k · X1 · X2 · Y= 0,78 · 0,95 · 27 · 1= 20,0 градуса.

Зная амплитуду бортовой качки, можно по диаграмме остойчивости найти величину опрокидывающего момента следующим образом при использовании динамической диаграммы остойчивости (Рис 2) на ней от начала координат вправо откладывают амплитуду качки и, восстановив из полученной точки перпендикуляр до пересечения с диаграммой, получают точку А' через точку А' проводят прямую параллельную оси абсцисс, и на ней влево от А' откладывают ее величину Θ2 r . Из полученной точки А проводят касательную к диаграмме Затем вправо от А откладывают 57,3° и из конца отрезка в точке В' восстанавливают перпендикуляр до пересечения с касательной АС в точке Е Отрезок BE будет равен опрокидывающему моменту (если по оси координат нанесены моменты) или плечу опрокидывающего момента (если по оси ординат отложены плечи) в последнем случае для получения момента плечо надо умножить на водоизмещение.

– Диаграмма статической и динамической остойчивости судна в грузу.

Опрокидывающий момент находится по формуле:

Мопр = ℓопр · D1 (2.24)

Подставляем значения величин в формулу (2.24) и получаем:

Решение:

Пример решения:

опр = 0,39 м; D1 = 25470,12 т.

Мопр = ℓопр · D1 = 0,39 · 25470,12= 9933,35 тм.

Значение критерия погоды К рассчитывается по формуле:

(2.25)

Подставляем значения величин в формулу (2.25) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мопр = 9933,35 тм; Мкр = 3283,19 тм.

= 9933,35/3283,19= 3,01

Нормы Регистра требуют проверки остойчивости по критерию ускорения К*.

Для этого необходимо вычислить величину по формуле:

(2.26)

где:

h1

исправленная метацентрическая высота, м;

V1

объемное водоизмещение, м3 ;

В

ширина судна, м;

Zg

возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью, м.

Подставляем значения величин в формулу (2.27) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h1 = 1,62 м; V1 = 25118,46 м3 ; В= 23,15 м; Zg = 7,80 м.

= 0,16

Затем по аргументуиз таблицы 18 с помощью линейной интерполяции находят коэффициент mo , в нашем случае mo = 0,44.

Затем рассчитывают нормируемую частоту колебаний судна m по формуле:

(2.28)

где:

m0

коэффициент из таблицы 18;

h1

метацентрическая высота, м;

Затем рассчитывают ускорения а расч ( в долях g) по формуле

а расч = 0,0011 · В · m2 · Θ2 r (2.29)

где:

Θ2 r

расчетная амплитуда качки из формулы (2.23);

m

нормируемая частота собственных колебаний судна, по формуле (2.27);

В

ширина судна, м;

Остойчивость считается приемлемой, если соблюдается условие определяемое по формуле:

(2.30)

Подставляем значения величин в формулу (2.28), (2.29) и (2.30) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h1 = 1,62 м; mo = 0,44;

= 0,35

В= 23,15 м; Θ2 r = 21,5; m= 0,35.

а расч = 0,0011 · В · m2 · Θ2 r = 0,0011 · 23,15 · 0,352 · 20,0= 0,06

а расч = 0,06

= 0,3/0,06= 5,0

Далее определяем период качки судна по формуле:

(2.31)

где:

h1

исправленная метацентрическая высота, м;

В

ширина судна, м;

с

инерционный коэффициент определяемый по формуле: , где: Т– осадка судна, L– длина судна между перпендикулярами;

Подставляем значения величин в формулу (2.31) и получаем:

Решение:

Пример решения:

В= 23,15 м; L= 173,94 м; Т= 8,501 м.

= 0,36

h1 = 1,62 м; с= 0,36.

= 13,1 с.

Результаты расчетов нормируемых параметров остойчивости нагляднее и проще выражать в табличной форме, показанной в таблице №19.

– Расчет нормируемых параметров остойчивости

Наименование величин

Обозначения и формулы

Водоизмещение массовое, (т)

Д

25470,12

Осадка судна, (м)

Т

8,501

Площадь парусности, (м2 )

Av (из информации)

363,7

Возвышение ЦП над ватерлинией, (м)

Z (из информации)

7,28

Расчетное давление ветра, (н/м)

Pv (из таблиц правил)

1240

Кренящий момент от ветра, (тм)

Mкр = 0,001· Pv ·Av ·Z

3283,19

Аргумент

0,06

Множитель, (градусы)

Y (из таблицы №17)

27

Относительная ширина

В/Т

2,72

Безразмерный множитель

X1 (из таблицы №15)

0,95

Коэффициент общей полноты

δ

0,72

Безразмерный множитель

X2 (из таблицы №16)

1,0

Относительная площадь скуловых килей

2,6

Коэффициент

k

0,78

Амплитуда качки со скул. килями, (градус)

Угол заливания, (градус)

(из информации)

35,8

Плечо опрокидывающего момента, (м)

опр (по диагр. динам.остойчивости)

0,39

Опрокидывающий момент, (кНм)

Mопр = D · ℓопр

9933,35

Критерий погоды

K=Мопр /Mкр

Аргумент

0,16

Коэффициент

mo (из таблиц правил)

0,44

Норм. Частота собств. Колебаний, (1/с)

0,35

Расчетное ускорение

а расч. =0,0011

0,06

Критерий ускорения

К* =0,3/арасч.

Инерционный коэффициент

с=0,373+0,023*(В/Т)-0,043(L/100)

0,36

Период качки, с

13,1

Угол крена от постоянного ветра, (градус)

(по диаграмме)

11,0

Таблица 20 -

Критерий погоды

К³1

3,01

Максимальное плечо статистической остойчивости

ст. max ³0,2

1,04

Угол заката

Qзак ³60

70

Угол соотв. максимуму диаграммы

Qm ах ³30

35

Метацентрическая высота

h ³ 0,2

1,62

Критерий ускорения

К* ³ 0,1

4,26

Исп. Метацентрическая высота

h ³ 0,15

1,62

Угол крена от действия постоянного ветра (град.)

Q ≤15

11,0

Проверка общей продольной прочности корпуса судна при равномерном распределении груза или балласта производится следующим образом.

1) Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от веса судна порожнем по формуле

(3.1)

где

kП

численный коэффициент, принимаемый равным:

0,100

для грузовых судов с силовой установкой в средней части;

0,126

для грузовых судов с силовой установкой в корме;

0,0975

для грузо-пассажирских судов с силовой установкой в средней части.

2) Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил дедвейта как арифметическая полусумма моментов носовых и кормовых грузов, запасов и балласта относительно миделя:

(3.2)

где

Рi н , Рi к

масса носовых и кормовых грузов, запасов или балласта в i -м помещении;

хi н , хi к

отстояние центров тяжести носовых и кормовых грузов, запасов или балласта в i -м помещении от плоскости мидель-шпангоута.

Расчет изгибающего момента от сил дедвейта удобно вести в табличной форме (табл. 21). Целесообразно этот момент рассчитывать совместно с алгебраическим моментом относительно плоскости мидель-шпангоута при расчете посадки судна.

(3.2.1)

3)Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил поддержания на тихой воде по формуле

(3.3)

где

D

водоизмещение судна при расчетном состоянии нагрузки (в начале или конце рейса);

kсп

численный коэффициент, принимаемый: kсп = 0,0895·δ + 0,0315.

4) Определяется величина изгибающего момента на тихой воде в миделевом сечении: Мизг = МП + MDW + МСП .

Если в результате момент будет положительным, судно испытывает перегиб, а если отрицательным – прогиб на тихой воде.

5) Рассчитывается нормативная величина изгибающего момента на тихой воде по формуле

(3.4)

где k0 – численный коэффициент, принимаемый равным: для танкеров: 0,0173 при прогибе; 0,0199 при перегибе.

Проверка продольной прочности судна должна выполняться в соответствии с судовой Инструкцией по загрузке в форме рекомендуемых ею расчетных таблиц (возможно, по перерезывающим силам и изгибающим моментам в нескольких расчетных поперечных сечениях судна) При отсутствии Инструкции по загрузке материалы о допускаемой величине изгибающего момента от сил дедвейта в миделевом сечении судна могут содержаться в Информации об остойчивости судна. Расчет производится по форме приведенной ниже.

– Расчет суммы моментов масс дедвейта относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Моторное топливо

Диптанки

1928

1200

69,20

83040

Бункеры

350

-48,11

16383

Расходные

100

- 48,43

4843

Груз № 9 цтр

278

- 39,60

10258

Мазут

Расходный танк для котла

85

-76,12

6470

Дизельное топливо

Танк двойного дна

128

64

-58,05

3715

Танк двойного дна

64

-56,07

3588

Масло

Восстановительный масляный танк

120

35

-56,50

1978

Сточный масляный танк

35

-65,40

2289

Танк смазочного масла ГД

40

-60,52

2421

Танк цилиндрового масла

10

-57,92

579

Вода

Танки питьевой воды л/б

159

40

-81,43

3257

Танки питьевой воды п/б

40

-81,43

3257

Ахтерпик

49

-85,00

4165

Танки котельной воды

30

-80,55

2416

Провизия

3

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Итого запасов

2428,12

Груз

№1 Центральный

15250

1500

55,63

83445

№2 Центральный

1500

43,90

65850

№3 Центральный

1500

32,20

48300

№4 Центральный

1500

20,50

30750

№5 Центральный

1500

8,80

13200

№6 Центральный

+0,37 /–3,27

№7 Центральный

1500

-14,60

21900

№8 Центральный

1500

-26,30

39450

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

55,10

№2 Бортовые

1300

43,75

56875

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

20,50

№5 Бортовые

8,80

№6 Бортовые

1100

+0,37 /–3,27

407

3597

№7 Бортовые

-14,60

№8 Бортовые

1300

-26,30

34190

№9 Бортовые

1050

-37,48

39732

Итого

17678,12

381867

205520,37

Подставляем значения величин в формулы (3.1), (3.2), (3.3) и (3.4) и получаем:

Решение:

Пример решения:

kп = 0,126; D0 = 7792 т; L= 173,94 м;

= 0,126 · 7792 · 173,94 · 9,81= 1 675 282,15 т.м.;

ΣМхн = 381867 т.м.; ΣМхк = 205520,37 т.м.

= 9,81 · (381867 + 205520,37)/2= 2 881 135,05 т.м.

δ= 0,7; D1 = 25470,12 т; L= 173,94 м;

kсп = 0,0895·δ + 0,0315= 0,0895·0,72 + 0,0315= 0,096

= – 0,096 · 25470,12 · 173,94 · 9,81= –4 172 253,59 т.м.

Мп = 1 675 282,15 т.м.; MDW = 4 716 571,34 т.м.; МСП = –4 172 253,59 т.м.

Мизг = Мп + MDW + МСП = 1 675 282,15 + 2 881 135,05 – 4 172 253,59 = 384 163,61 т.м.

т. к. Мизг >0 вид деформации корпуса «перегиб» => k0 = 0,0199

= 0,0199 · 23,15 · 173,942,3 · 9,81= 642 675,66 т.м.

– Проверка продольной прочности

Наименование величин, обозначение

Формулы

Полученные значения

Изгибающий момент от веса судна порожнем, кНм

1 675 282,15

Изгибающий момент от дедвейта, кНм

2 881 135,05

Коэффициент общей полноты

δ

0,72

Числовой коэффициент

kсп = 0,0895 · δ + 0,0315

0,096

Изгибающий момент от сил поддержания, кНм

–4 172 253,59

Изгибающий момент на тихой воде, кНм

Мизг = Мп + MDW + МСП

384 163,61

Вид деформации

перегиб

ko = 0,0199

Нормативный изгибающий момент на миделе, кНм

642 675,66

Условие

Мизгдоп

соблюдается

Для этого рассчитываем сумму моментов груженого судна в табличной форме

– Расчет суммы моментов масс относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

3

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Моторное топливо

Диптанки

1928

1200

69,20

83040

Бункеры

350

-48,11

16383

Расходные

100

- 48,43

4843

Груз № 9 цтр

278

- 39,60

10258

Мазут

Расходный танк для котла

85

-76,12

6470

Дизельное топливо

Танк двойного дна

128

64

-58,05

3715

Танк двойного дна

64

-56,07

3588

Масло

Восстановительный масляный танк

120

35

-56,50

1978

Сточный масляный танк

35

-65,40

2289

Танк смазочного масла ГД

40

-60,52

2421

Танк цилиндрового масла

10

-57,92

579

Вода

Танки питьевой воды л/б

159

40

-81,43

3257

Танки питьевой воды п/б

40

-81,43

3257

Ахтерпик

49

-85,00

4165

Танки котельной воды

30

-80,55

2416

Итого запасов

2428,12

Груз

№1 Центральный

15250

1500

55,63

83445

№2 Центральный

1500

43,90

65850

№3 Центральный

1500

32,20

48300

№4 Центральный

1500

20,50

30750

№5 Центральный

1500

8,80

13200

№6 Центральный

+0,37 /–3,27

№7 Центральный

1500

-14,60

21900

№8 Центральный

1500

-26,30

39450

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

55,10

№2 Бортовые

1300

43,75

56875

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

20,50

№5 Бортовые

8,80

№6 Бортовые

1100

+0,37 /–3,27

407

3597

№7 Бортовые

-14,60

№8 Бортовые

1300

-26,30

34190

№9 Бортовые

1050

-37,48

39732

Итого

25470,12

497610

463974,37

Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил веса как арифметическая полусумма моментов носовых и кормовых грузов и запасов относительно миделя:

(3.5)

Затем из графика «Кривая изгибающих моментов на миделе от сил поддержания на тихой воде» (ПРИЛОЖЕНИЕ) находим изгибающий момент от сил поддержания:

а) на тихой воде;

б) на вершине волны по формуле:

(3.6)

где:

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

волновая составляющая изгибающего момента на вершине волны: считается константой и равна + 65 300 т.м.

в) на подошве волны по формуле:

(3.7)

где:

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

волновая составляющая изгибающего момента на подошве волны: считается константой и равна – 78 300 т.м.

Подставляем значения величин в формулы (3.5), (3.6) и (3.7) и получаем:

Решение:

Пример решения:

ΣМхн = 497610 т.м.; ΣМхк = 463974,37 т.м.

= (497610 + 463974,37)/2= 480 792,19 т.м.

из графика находим значение = – 429000 т.м.; = + 65300 т.м.; = – 78300 т.м.

= – 429000 + 65300= – 363700 т.м.

= – 429000 – 78300= – 507300 т.м.

Далее определяем максимальные изгибающие моменты:

а) на тихой воде по формуле:

(3.8)

б) на вершине волны по формуле:

(3.9)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.10)

Подставляем значения величин в формулы (3.8), (3.9) и (3.10) и получаем:

Решение:

Пример решения:

МD = 480 792,19 т.м.; = – 429000 т.м.; = – 363700 т.м.; = – 507300 т.м.

= 480792,19 – 429000 = 51792,19 т.м.

= 480792,19 – 363700 = 117092,19 т.м.

= 480792,19 – 507300 = – 26507,81 т.м.

Допускаемый изгибающий момент Мдоп = 135000 т.м.

Определяем коэффициент запаса прочности:

а) на тихой воде по формуле:

(3.11)

б) на вершине волны по формуле:

(3.12)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.13)

Подставляем значения величин в формулы (3.11), (3.12) и (3.13) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мдоп = 135000 т.м.; = 51792,19 т.м.; = 117092,19 т.м.; = – 26507,81 т.м.

= 135000/51792,19 = 2,61>1

= 135000/117092,19 = 1,15>1

= 135000/26507,81 = 5,09>1

При размещении груза и запасов условие прочности Мдоп ≥ Мma x соблюдено.

На графике продольной прочности судна по аргументам D1 = 25470,12 и арифметическая сумма моментов относительно миделя:

= 381867 – 205520,37 = 176346,63 т.м.

Находим точку пересечения вертикали и горизонтали этих величин, которая характеризует состояние прочности корпуса. Эта точка находится между линиями «момент на тихой воде – нуль» и «опасно – вершина волны», т.е. перегиб корпуса судна в допустимых пределах и условия прочности соблюдены.

– запас моторного (тяжелого) топлива на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.1)

где:

РТ.ф.

фактическое количество тяжелого топлива взятого на рейс из таблицы 2.1;

qТ. т(х)

средний расход моторного (тяжелого) топлива на ходу (по заданию), т/сут;

tх

ходовое время в грузу, час;

tдоп

дополнительное время, час.

– запас дизельного топлива на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.2)

где:

РД.т.ф.

фактическое количество дизельного топлива взятого на рейс из таблицы 2.2;

qД. т.(х)

средний расход дизельного топлива на ходу (по заданию), т/сут;

qД. т.(ст)

средний расход дизельного топлива на стоянке (по заданию), т/сут;

tх

ходовое время в грузу, час;

tст

количество стояночного времени в рейсе, час.

– запас котельного мазута на приход судна, с учетом стоянки в порту назначения, рассчитывается по формуле:

(1.3)

где:

РМазут.ф.

фактическое количество дизельного топлива взятого на рейс из таблицы 2.2;

qМазут.(х)

средний расход дизельного топлива на ходу (по заданию), т/сут;

qМазут(ст)

средний расход дизельного топлива на стоянке (по заданию), т/сут;

tх

ходовое время в грузу, час;

tст

количество стояночного времени в рейсе, час.

– общее количество топлива на приход с учетом стоянки в порту выгрузки рассчитывается по формуле:

(1.4)

– запас смазочного масла на на приход судна с учетом стоянки в порту, рассчитывается по формуле:

(1.5)

где:

Рсм.м.ф.

фактическое количество смазочного масла взятого на рейс из таблицы 2.3;

Рсм.м.

необходимое количество смазочного масла на рейс судна;

– запас пресной воды для нужд экипажа, на приход судна с учетом стоянки в порту выгрузки, рассчитывается по формуле:

(1.6)

где:

Рпр.в.ф.

фактическое количество пресной воды взятого на рейс из таблицы 2.4;

qпр.в.

средний расход пресной воды (по заданию), т · чел/сут;

nэк

численность экипажа, чел;

tх

ходовое время в грузу, час;

tст

количество стояночного времени в рейсе, час.

– запас продовольствия для нужд экипажа, исходя из нормы потребления в кг на одного человека в сутки, рассчитывается по формуле:

(1.7)

где:

Рпрод..ф.

фактическое продовольствия взятого на рейс из таблицы 2.4;

qпрод.

средний расход продовольствия (по заданию), т/сут;

nэк

численность экипажа, чел;

tх

ходовое время в грузу, час;

tст

количество стояночного времени в рейсе, час.

Общее количество судовых запасов на рейс для судна, рассчитывается по формуле:

(1.8)

Подставляем значения величин в формулы (1.1), (1.2), (1.3), (1.4), (1.5), (1.6), (1.7) и (1.8), получаем:

Решение:

Пример решения: РТ.ф = 1928 т.; qТ. т(х) = 40 т/сут.; tх = 23,5 сут.

= 1928 – 40 · 23,5= ;

РД.т.ф = 128 т.; qД. т.(х) = 2,2 т/сут.; qД. т.(ст) = 5,4 т/сут.; tх = 23,5 сут.; tст = 2,5 сут.

= 128 ­– (2,2 · 23,5 + 5,4 · 2,5)= ;

РМазут.ф = 128 т.; qМазут(х) = 1,5 т/сут.; qМазут(ст) = 1,8 т/сут.; tх = 23,5 сут.; tст = 2,5 сут.

= 85 ­– (1,5 · 23,5 + 1,8 · 2,5)= ;

= 988 + 62,8 + 46= ;

Рсм.м.ф = 120 т.;

= 120 – 120 ∙ 0,45= ;

Рпр.в.ф = 159 т.; qпр.в. = 0,108 т/сут.; nэк = 23 чел.; tх = 23,5 сут.; tст = 2,5 сут.

= 159 – 23 ∙ 0,108 ∙ (23,5 + 2,5)= ;

Рпрод..ф. = 3 т.; qпрод. = 0,0027 т/сут.; nэк = 23 чел.; tх = 23,5 сут.; tст = 2,5 сут.

= 3 – 23 ∙ 0,0027 ∙ (23,5 + 2,5)= ; 1096,8 + 66 + 94,4 + 1,4= ;

Таблица 24 – Расчет загрузки судна на отход из порта выгрузки, в балласте.

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

От ОП

Плечо м

Моменты тм

Плечо м

Момент тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

10,85

83837,95

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

1,4

-82,50

246

10,93

15,30

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

11,85

60,67

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

5,72

3283,28

Бункеры

380

-48,11

18282

5,24

1991,20

Расходные

106

-48,43

5134

9,26

981,56

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

10,88

500,48

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

1,35

42,39

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

1,25

39,25

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

0,67

22,11

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

10,98

362,34

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

11,70

367,74

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

11,70

375,57

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

8,66

260,67

Итого запасов

1258,6

Балласт- 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

6,57

№2 Центральный

43,90

6,46

№3 Центральный

32,20

6,46

№4 Центральный

20,50

6,46

№5 Центральный

8,80

6,46

№6 Центральный

+0,37 /–3,27

6,46

№7 Центральный

-14,60

6,46

№8 Центральный

-26,30

6,46

№9 Центральный

-36,90

6,21

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

7,44

7774,80

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

6,33

9381,06

№3 Бортовые

32,20

6,57

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

6,51

10715,46

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

6,51

10278,48

№6 Бортовые

1646

+0,37 /–3,27

609

5382

6,51

10715,46

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

6,51

10728,48

№8 Бортовые

-26,30

6,59

№9 Бортовые

-37,48

6,88

Итого

18170,72

326736

330759,37

151734,25

Координаты Ц. Т.

-0,22

- 4023,37

8,35

D2 = 18170,72 т.

∑Мн = + 326736,00 т.м.

∑Мк = − 330759, 37 т.м.

∑Мz = 15134,25 т.м.

Тср 2 = 6,19 м

Расчет осадки судна после приема балласта.

Дифферент судна на отход

Рассчитываю осадки судна носом и кормой:

(1.9)

(1.10)

Подставляем значения величин в формулы (1.9), (1.10), и получаем:

Решение:

Пример решения:

Т'ср2 = 6,19 м. d1 = –1,45 м.

По окончании проведения расчёта посадки судна после загрузки проводятся расчёты параметров остойчивости.

Поперечная h, и продольная H1 метацентрические высоты судна рассчитываются по формулам:

(2.1)

(2.2)

Аппликаты метацентров поперечной Zm и продольной ZM остойчивости рассчитываются по формулам:

(2.3)

(2.4)

Подставляем значения величин в формулы (2.17), (2.18), (2.19) и (2.20) и получаем:

Решение:

Пример решения:

r1 = 6,76 м., R1 = 287 м., Zc 1 = 3,24 м., Zg 1 = 8,35 м.

= 6,76 – (8,35 – 3,24)= = 287 – (8,35 – 3,24)= Zm = r1 + Zc1 = 6,76 + 3,24= ZM =R1 + Zc1 = 287,0 + 3,24=

Результаты расчётов составляющих после загрузки судна заносим в таблицу №25

1

2

3

4

5

1

т

2

т.м

т.м

3

м

м

4

м

м

м

5

м

6

м

м

7

м

м

Далее производят расчеты плеч статической и динамической остойчивости

Расчеты плеч статической и динамической остойчивости с помощью пантокарен при постоянном шаге угла крена выполняются в форме таблицы №13.

Для этого по объемному водоизмещению V=D/ρ – (плотность воды, в которой находится судно) заходим в таблицу «Пантокарены» и с помощью линейной интерполяции выбираем плечи формы остойчивости.

V= 18170,72/1,025= 17727,53 м3

- Расчета плеч статической и динамической остойчивости.

Рассчитываемая величина

Значение расчетных величин

Угол Θ (град)

0

10

20

30

40

50

60

70

1. Sin Θ

0

0,1736

0,3420

0,5000

0,6428

0,7660

0,8660

0,9397

2. l ф

0

3. l b =Zg* Sin Θ =(1)* Zg

0

1,450

2,856

4,175

5,367

6,396

7,231

7,846

4. l ст .= l ф l b =(2)(3)

5. Σ инт

0

0,26

1,19

3,05

5,58

8,10

9,77

10,24

По данным таблицы №26 производят построение ДСО и ДДО

Для проверки остойчивости по требованиям Правил выполняются расчеты нормируемых параметров на отход и приход по форме таблицы. Пример определения основных и дополнительных параметров можно показать на диаграммах остойчивости на отход и приход, а альтернативных – на приход

При расчете нормируемых параметров остойчивости следует использовать формулы и нормативные требования Правил Регистра

Расчет кренящего момента от давления ветра

Кренящий момент от давления ветра Мкр определяется по формуле

Мкр = 0,001 · Pv · Av · Zv (2.21)

где:

Pv

где условное расчетное давление ветра Па определяется по таблице 14;

Av

площадь парусности м2 определяется из «Информации об остойчивости для капитана»;

Zv

расстояние между центром парусности и действующей ватерлинией м.

Давление ветра Рv , в Па принимается по таблице 14 в зависимости от района плавания судна и плеча парусности.

Величины опрокидывающего момента определяются с учетом качки судна на волнении Аргументом для решения этой задачи является амплитуда бортовой качки. Для судна без скуловых или брусковых килей амплитуда бортовой качки рассчитывается по формуле

Θr = X1 · X2 · Y, (2.22)

где:

Х1

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В – ширина судна, Т – осадка судна;

Х2

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу δ путем линейной интерполяции;

Y

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h – начальная метацентрическая высота, В – ширина судна.

Для судна, имеющего скуловые кили или брусковый киль, используется формула

Θ2 r = k · X1 · X2 · Y (2.23)

где:

k

коэффициент, являющейся функцией k по входному аргументу путем линейной интерполяции, где Ak – общая площадь килей, L – длина судна между перпендикулярами, В – ширина судна;

Х1

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 15, по входному аргументу (В/Т) путем линейной интерполяции, где В – ширина судна, Т – осадка судна;

Х2

безразмерные множители, выбираемые как функция определяется по таблице 16, по входному аргументу δ путем линейной интерполяции;

Y

множитель, выбираемый как функция определяется по таблице 17, по входному аргументу , где h – начальная метацентрическая высота, В – ширина судна.

Функциональною зависимости для X1 Х2 и Y приведены в табличной форме (табл 14 – 19 ПРИЛОЖЕНИЯ)

Выбирая значения из таблиц 14 – 19 по входным аргументам, подставляем значения величин в формулы (2.21), (2.22), и (2.23) и получаем:

Решение:

Определяем значение аргумента Рv , Zv и Av из приложения выбираем значение плеча парусности в зависимости от осадки судна для данного варианта загрузки при Тср1 = 6,19 м, Zv = 10,26 м; Рv = 1240 Па; Av = 416,6 м2 .

Определяем значение аргумента k, X1 , X2 и Y из таблиц 14 – 19 по входным аргументам:

Пример решения:

Мкр = 0,001 · Pv · Av · Zv = 0,001 · 1240 · 416,6 · 10,26= 5300,15 тм.

В/Т= 23,15/6,19 = 3,76 отсюда X1 = 0,8;

δ= 0,68, отсюда X2 = 0,99;

= 0,06, отсюда Y= 27;

= 2,6, отсюда k= 0,78.

Подставляя данные значения в формулу (2.23) получим:

Θ2 r = k · X1 · X2 · Y= 0,78 · 0,8 · 27 · 0,99= 16,7 градуса.

Зная амплитуду бортовой качки, можно по диаграмме остойчивости найти величину опрокидывающего момента следующим образом при использовании динамической диаграммы остойчивости (Рис 2) на ней от начала координат вправо откладывают амплитуду качки и, восстановив из полученной точки перпендикуляр до пересечения с диаграммой, получают точку А' через точку А' проводят прямую параллельную оси абсцисс, и на ней влево от А' откладывают ее величину Θ2 r . Из полученной точки А проводят касательную к диаграмме Затем вправо от А откладывают 57,3° и из конца отрезка в точке В' восстанавливают перпендикуляр до пересечения с касательной АС в точке Е Отрезок BE будет равен опрокидывающему моменту (если по оси координат нанесены моменты) или плечу опрокидывающего момента (если по оси ординат отложены плечи) в последнем случае для получения момента плечо надо умножить на водоизмещение.

– Диаграмма статической и динамической остойчивости судна в балласте.

Опрокидывающий момент находится по формуле:

Мопр = ℓопр · D1 (2.24)

Подставляем значения величин в формулу (2.24) и получаем:

Решение:

Пример решения:

опр = 0,57 м; D1 = 18170,72 т.

Мопр = ℓопр · D1 = 0,57 · 18170,72= 10357,31 тм.

Значение критерия погоды К рассчитывается по формуле:

(2.25)

Подставляем значения величин в формулу (2.25) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мопр = 10357,31 тм; Мкр = 5300,15 тм.

= 10357,31/5300,15= 1,95

Нормы Регистра требуют проверки остойчивости по критерию ускорения К*.

Для этого необходимо вычислить величину по формуле:

(2.26)

где:

h2

исправленная метацентрическая высота, м;

V2

объемное водоизмещение, м3 ;

В

ширина судна, м;

Zg

возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью, м.

Подставляем значения величин в формулу (2.27) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h2 = 1,65 м; V1 = 17727,53 м3 ; В= 23,15 м; Zg = 8,35 м.

= 0,18

Затем по аргументуиз таблицы 18 с помощью линейной интерполяции находят коэффициент mo , в нашем случае mo = 0,55.

Затем рассчитывают нормируемую частоту колебаний судна m по формуле:

(2.28)

где:

m0

коэффициент из таблицы 18;

h1

метацентрическая высота, м;

Затем рассчитывают ускорения а расч ( в долях от g) по формуле

а расч = 0,0011 · В · m2 · Θ2 r (2.29)

где:

Θ2 r

расчетная амплитуда качки из формулы (2.23);

m

нормируемая частота собственных колебаний судна, по формуле (2.27);

В

ширина судна, м;

Остойчивость считается приемлемой, если соблюдается условие определяемое по формуле:

(2.30)

Подставляем значения величин в формулу (2.28), (2.29) и (2.30) и получаем:

Решение:

Пример решения:

h2 = 1,65 м; mo = 0,55;

= 0,43

В= 23,15 м; Θ2 r = 16,7; m= 0,43.

а расч = 0,0011 · В · m2 · Θ2 r = 0,0011 · 23,15 · 0,432 · 16,7= 0,08

а расч = 0,08

= 0,3/0,08= 3,75

Далее определяем период качки судна по формуле:

(2.31)

где:

h2

исправленная метацентрическая высота, м;

В

ширина судна, м;

с

инерционный коэффициент определяемый по формуле: , где: Т– осадка судна, L– длина судна между перпендикулярами;

Подставляем значения величин в формулу (2.31) и получаем:

Решение:

Пример решения:

В= 23,15 м; L= 173,94 м; Т= 6,19 м.

= 0,38

h1 = 1,62 м; с= 0,38.

= 13,6 с.

Результаты расчетов нормируемых параметров остойчивости нагляднее и проще выражать в табличной форме, показанной в таблице №19.

– Расчет нормируемых параметров остойчивости

Наименование величин

Обозначения и формулы

Водоизмещение массовое, (т)

Д

18170,72

Осадка судна, (м)

Т

6,19

Площадь парусности, (м2 )

Av (из информации)

416,6

Возвышение ЦП над ватерлинией, (м)

Z (из информации)

10,6

Расчетное давление ветра, (н/м)

Pv (из таблиц правил)

1240

Кренящий момент от ветра, (тм)

Mкр = 0,001· Pv ·Av ·Z

5300,15

Аргумент

0,06

Множитель, (градусы)

Y (из таблицы №17)

27

Относительная ширина

В/Т

3,76

Безразмерный множитель

X1 (из таблицы №15)

0,8

Коэффициент общей полноты

δ

0,68

Безразмерный множитель

X2 (из таблицы №16)

0,99

Относительная площадь скуловых килей

2,6

Коэффициент

k

0,78

Амплитуда качки со скул. килями, (градус)

Угол заливания, (градус)

(из информации)

40,6

Плечо опрокидывающего момента, (м)

опр (по диагр. динам.остойчивости)

0,57

Опрокидывающий момент, (кНм)

Mопр = D · ℓопр

10357,3

Критерий погоды

K=Мопр /Mкр

Аргумент

0,18

Коэффициент

mo (из таблиц правил)

0,55

Норм. Частота собств. Колебаний, (1/с)

0,43

Расчетное ускорение

а расч. =0,0011

0,08

Критерий ускорения

К* =0,3/арасч.

Инерционный коэффициент

с=0,373+0,023*(В/Т)-0,043(L/100)

0,38

Период качки, с

13,6

Угол крена от постоянного ветра, (градус)

(по диаграмме)

12,0

Таблица 20 -

Критерий погоды

К³1

1,95

Максимальное плечо статистической остойчивости

ст. max ³0,2

1,36

Угол заката

Qзак ³60

69

Угол соотв. максимуму диаграммы

Qm ах ³30

40

Метацентрическая высота

h ³ 0,2

1,65

Критерий ускорения

К* ³ 0,1

3,75

Исп. метацентрическая

высота

h ³ 0,15

1,65

Угол крена от действия постоянного

ветра (град.)

Q ≤15

12,0

Проверка общей продольной прочности корпуса судна при равномерном распределении балласта производится по примеру описанном в п.3 части II настоящей работы.

– Расчет суммы моментов масс дедвейта относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

Бункеры

380

-48,11

18282

Расходные

106

-48,43

5134

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

Провизия

1,4

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Итого запасов

1258,6

Балласт – 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

№2 Центральный

43,90

№3 Центральный

32,20

№4 Центральный

20,50

№5 Центральный

8,80

№6 Центральный

+0,37 /–3,27

№7 Центральный

-14,60

№8 Центральный

-26,30

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

№6 Бортовые

1646

+0,37 /–3,27

609

5382

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

№8 Бортовые

-26,30

№9 Бортовые

-37,48

Итого

10373,6

210993

72305,37

Подставляем значения величин в формулы (3.1), (3.2), (3.3) и (3.4) и получаем:

Решение:

Пример решения:

kп = 0,126; D0 = 7792 т; L= 173,94 м;

= 0,126 · 7792 · 173,94 · 9,81= 1 675 282,15 т.м.;

ΣМхн = 210993 т.м.; ΣМхк = 72305,37 т.м.

= 9,81 · (210993 + 72305,37)/2= 1 389 578,51 т.м.

δ= 0,68; D1 = 18170,72т; L= 173,94 м;

kсп = 0,0895·δ + 0,0315= 0,0895·0,68 + 0,0315= 0,092

= – 0,092 · 18170,72 · 173,94 · 9,81= –2 852 518,28 т.м.

Мп = 1 675 282,15 т.м.; MDW = 1 389 578,51 т.м.; МСП = –2 852 518,28 т.м.

Мизг = Мп + MDW + МСП = 1 675 282,15 + 1 389 578,51 – 2 852 518,28 = 212 342,38 т.м.

т. к. Мизг >0 вид деформации корпуса «перегиб» => k0 = 0,0199

= 0,0199 · 23,15 · 173,942,3 · 9,81= 642 675,66 т.м.

– Проверка продольной прочности

Наименование величин, обозначение

Формулы

Полученные значения

Изгибающий момент от веса судна порожнем, кНм

1 675 282,15

Изгибающий момент от дедвейта, кНм

1 389 578,51

Коэффициент общей полноты

δ

0,68

Числовой коэффициент

kсп = 0,0895·δ + 0,0315

0,092

Изгибающий момент от сил поддержания, кНм

–2 852 518,28

Изгибающий момент на тихой воде, кНм

Мизг = Мп + MDW + МСП

212 342,38

Вид деформации

перегиб

ko = 0,0199

Нормативный изгибающий момент на миделе, кНм

642 675,66

Условие

Мизгдоп

соблюдается

Для этого рассчитываем сумму моментов груженого судна в табличной форме

– Расчет суммы моментов масс относительно миделя

Статьи нагрузки

Вес т

От миделя

Плечо м

Моменты тм

нос

корма

Судно порожнем

7727

-17,87

115593

253674

Константа

65

-71,23

150

4780

Провизия

1,4

-82,50

246

Экипаж

5,12

-64,72

331,37

Моторное топливо

Диптанки

988

574

69,20

39721

Бункеры

380

-48,11

18282

Расходные

106

-48,43

5134

Мазут

Расходный танк для котла

46

-76,12

3502

Дизельное топливо

Танк двойного дна

62,8

31,4

-58,05

1823

Танк двойного дна

31,4

-56,07

1761

Масло

Сточный масляный танк

66

33

-65,40

2125

Танк смазочного масла ГД

33

-60,52

1997

Вода

Танки питьевой воды л/б

94,4

32,2

-81,43

2622

Танки питьевой воды п/б

32,1

-81,43

2614

Танки котельной воды

30,1

-80,55

2425

Итого запасов

1258,6

Балласт- 1,025 т/м3

№1 Центральный

9115

55,63

№2 Центральный

43,90

№3 Центральный

32,20

№4 Центральный

20,50

№5 Центральный

8,80

№6 Центральный

+0,37 /–3,27

№7 Центральный

-14,60

№8 Центральный

-26,30

№9 Центральный

-36,90

№1 Бортовые

1045

55,10

57580

№2 Бортовые

1482

43,75

64838

№3 Бортовые

32,20

№4 Бортовые

1646

20,50

33743

№5 Бортовые

1648

8,80

14502

№6 Бортовые

1646

+0,37 /–3,27

609

5382

№7 Бортовые

1648

-14,60

24061

№8 Бортовые

-26,30

№9 Бортовые

-37,48

Итого

18170,72

326736

330759,37

Рассчитывается составляющая изгибающего момента на миделе от сил веса как арифметическая полусумма моментов носовых и кормовых грузов и запасов относительно миделя:

(3.5)

Затем из графика «Кривая изгибающих моментов на миделе от сил поддержания на тихой воде» (ПРИЛОЖЕНИЕ) находим изгибающий момент от сил поддержания:

а) на тихой воде;

б) на вершине волны по формуле:

(3.6)

где:

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

волновая составляющая изгибающего момента на вершине волны: считается константой и равна + 65 300 т.м.

в) на подошве волны по формуле:

(3.7)

где:

изгибающий момент от сил поддержания на тихой воде;

волновая составляющая изгибающего момента на подошве волны: считается константой и равна – 78 300 т.м.

Подставляем значения величин в формулы (3.5), (3.6) и (3.7) и получаем:

Решение:

Пример решения:

ΣМхн = 326736 т.м.; ΣМхк = 330759,37 т.м.

= (326736 + 330759,37)/2= 328 747,69 т.м.

из графика находим значение = – 305000 т.м.; = + 65300 т.м.; = – 78300 т.м.

= – 305000 + 65300= – 239700 т.м.

= – 305000 – 78300= – 383300 т.м.

Далее определяем максимальные изгибающие моменты:

а) на тихой воде по формуле:

(3.8)

б) на вершине волны по формуле:

(3.9)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.10)

Подставляем значения величин в формулы (3.8), (3.9) и (3.10) и получаем:

Решение:

Пример решения:

МD = 328 747,69 т.м.; = – 305000 т.м.; = – 239700 т.м.; = – 383300 т.м.

= 328747,69 – 305000 = 23747,69 т.м.

= 328747,69 – 239700 = 89047,69 т.м.

= 328747,69 – 383300 = – 54552,31 т.м.

Допускаемый изгибающий момент Мдоп = 135000 т.м.

Определяем коэффициент запаса прочности:

а) на тихой воде по формуле:

(3.11)

б) на вершине волны по формуле:

(3.12)

в) на подошве волны, по формуле:

(3.13)

Подставляем значения величин в формулы (3.11), (3.12) и (3.13) и получаем:

Решение:

Пример решения:

Мдоп = 135000 т.м.; = 23747,69 т.м.; = 89047,69 т.м.; = – 54552,31 т.м.

= 135000/23747,69 = 5,68>1

= 135000/89047,69 = 1,51>1

= 135000/54552,31 = 2,47>1

При размещении груза и запасов условие прочности Мдоп ≥ Мma x соблюдено.

На графике продольной прочности судна по аргументам D1 = 18170,72 тонн и арифметическая сумма моментов относительно миделя:

= 210993 – 72305,37 = 138687,63 т.м.

Находим точку пересечения вертикали и горизонтали этих величин, которая характеризует состояние прочности корпуса. Эта точка находится между линиями «момент на тихой воде – нуль» и «опасно – подошва волны», т.е. перегиб корпуса судна в допустимых пределах и условия прочности соблюдены.


ПРИЛОЖЕНИЯ:

Данные по грузовым помещениям, танкера типа «СПЛИТ»

Вместимость и координаты Ц. Т, грузовых танков.

№ п/п

Наименование танка

Расположение

Вместимость м3

Координаты Ц. Т.

от основной плоскости

от миделя

1

№1 центральный

88 – 105

1720,5

6,57

55,63

2

№1 левый борт

88 – 105

562,5

7,44

55,10

3

№1 правый борт

88 – 105

562,5

7,44

55,10

4

№2 центральный

84 – 88

1745,3

6,46

43,90

5

№2 левый борт

84 – 88

767,3

6,33

43,75

6

№2 правый борт

84 – 88

767,3

6,33

43,75

7

№3 центральный

80 – 84

1745,3

6,46

32,20

8

№3 левый борт

80 – 84

835,5

6,57

32,20

9

№3 правый борт

80 – 84

835,5

6,57

32,20

10

№4 центральный

76 – 80

1745,3

6,46

20,50

11

№4 левый борт

76 – 80

847,9

6,51

20,50

12

№4 правый борт

76 – 80

847,9

6,51

20,50

13

№5 центральный

72 – 76

1745,3

6,46

8,80

14

№5 левый борт

72 – 76

848,5

6,51

8,80

15

№5 правый борт

72 – 76

848,5

6,51

8,80

16

№6 центральный

68 – 72

1745,3

6,46

–2,90

17

№6 левый борт

68 – 72

848,5

6,51

–2,90

18

№6 правый борт

68 – 72

848,5

6,51

–2,90

19

№7 центральный

64 – 68

1745,3

6,46

–14,60

20

№7 левый борт

64 – 68

847,8

6,51

–14,60

21

№7 правый борт

64 – 68

847,8

6,51

–14,60

22

№8 центральный

60 – 64

1745,3

6,46

–26,30

23

№8 левый борт

60 – 64

833,6

6,59

–26,30

24

№8 правый борт

60 – 64

833,6

6,59

–26,30

25

№9 центральный

56 – 60

1408,0

6,21

–36,90

26

№9 левый борт

56 – 60

769,9

6,88

–37,84

27

№9 правый борт

56 – 60

769,9

6,88

–37,84

28

Цистерна химической мойки танков

56 – 57

238,2

9,39

–42,39

Всего

29 906,8


Вместимость и координаты Ц. Т, топливных, масляных, балластных и танков пресной воды.

№ п/п

Наименование танка

Назначение

Расположение

Вместимость м3

Координаты Ц. Т.

от основной плоскости

от миделя

1

Диптанк ЛБ

Тяжелое топливо

106 – 128

705,3

5,73

69,25

2

Диптанк ПБ

106 – 128

716,8

5,71

69,15

3

Бункер ЛБ

46 – 55

206,0

5,24

–48,11

4

Бункер ЛБ

46 – 55

206,0

9,26

–48,11

5

Расходный танк ЛБ

46 – 55

58,1

9,26

–48,43

6

Расходный танк ЛБ

46 – 55

58,1

9,26

–48,43

7

Отстойный танк ЛБ

46 – 55

78,0

9,26

–48,43

8

Отстойный танк ПБ

46 – 55

78,0

9,26

–48,43

ИТОГО

2106,3

9

Расходный танк для котла ЛБ

Мазут

13 – 20

55,0

10,88

–76,12

10

Расходный танк для котла ПБ

13 – 20

55,0

10,88

–76,12

ИТОГО

110,0

11

Танк двойного дна ЛБ

Дизельное топливо

25 – 47

87,8

1,31

–58,05

12

Танк двойного дна ПБ

34 – 47

65,3

1,25

–56,07

13

Расходный танк ЛБ

24 – 28

26,7

10,98

–68,11

14

Расходный танк ПБ

28 – 32

30,9

10,98

–64,97

ИТОГО

210,7

15

Переливной танк

47 – 50

24,5

0,67

–49,82

16

Сборочный танк осадков

47 – 50

10,0

0,65

–49,93

ИТОГО

210,7

17

Восстановительный масляный танк

Смазочное масло

35 – 46

40,8

0,67

–56,50

18

Сточный масляный танк

24 – 35

40,3

0,67

–65,40

19

Танк смазочного масла Г. Д.

33 – 38

45,0

10,98

–60,52

20

Танк цилиндрового масла

38 – 391 /2

14,4

10,98

–57,92

21

Танк цилиндрового масла

391 /2 – 41

14,8

10,98

–56,60

22

Танк смазочного масла

24 – 251 /2

10,7

10,98

–69,26

23

Танк смазочного масла

251 /2 –27

11,0

10,98

–68,05

ИТОГО

177,0

24

Ахтерпик

Пресная вода

Ахт.шт. – 8

92,0

9,27

–85,00

25

Танк питательной воды

8 – 12

63,6

8,66

–80,55

26

Танк питьевой воды ЛБ

5 – 12

40,9

11,70

–81,43

27

Танк питьевой воды ПБ

5 – 12

40,9

11,70

–81,43

28

Танк мытьевой воды

12 – 23

60,0

1,25

–74,20

29

Спускной танк охлаждающей воды Г. Д,

24 – 33

15,0

1,50

–65,33

ИТОГО

312,4

Суммарный объем емкостей пресной воды без танка котельной воды и спускного танка охлаждающей воды Г. Д.

233,8


Продолжение

1

2

3

4

5

6

7

30

Форпик

Жидкий балласт

128 – штев.

187,0

5,53

81,02

31

Носовой коффердам

105 – 106

185,0

7,08

61,90

32

Кормовой коффердам

55 – 56

107,0

7,30

–44,25

ИТОГО

479,0

33

Кладовая №1

Провизия

Ахтершт. – 6

8,2

13,25

–86,52

34

Кладовая № 2

0 – 6

8,4

8,66

–83,55

35

Холодильная камера

13 – 20

10,2

10,88

–76,50

ИТОГО

26,8

Танк №1 центр

V= 1720,5 м3

Zg = 6,57 м

Танки №№2-8 центр

V= 1745,3 м3

Zg = 6,46 м

Танк №9 центр

V= 1408,0 м3

Zg = 6,21 м

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,19

50

0,19

50

0,22

100

0,38

100

0,37

100

0,44

150

0,57

150

0,56

150

0,66

200

0,76

200

0,74

200

0,88

250

0,95

250

0,93

250

1,10

300

1,15

300

1,11

300

1,32

350

1,34

350

1,30

350

1,54

400

1,53

400

1,48

400

1,76

450

1,72

450

1,67

450

1,98

500

1,91

500

1,85

500

2,21

550

2,10

550

2,04

550

2,43

600

2,29

600

2,22

600

2,65

650

2,48

650

2,41

650

2,87

700

2,67

700

2,59

700

3,09

750

2,86

750

2,78

750

3,31

800

3,05

800

2,96

800

3,53

850

3,25

850

3,15

850

3,75

900

3,44

900

3,33

900

3,97

950

3,63

950

3,52

950

4,19

1000

3,82

1000

3,70

1000

4,41

1050

4,01

1050

3,89

1050

4,63

1100

4,20

1100

4,07

1100

4,85

1150

4,39

1150

4,26

1150

5,07

1200

4,58

1200

4,44

1200

5,29

1250

4,77

1250

4,63

1250

5,51

1300

4,96

1300

4,81

1300

5,73

1350

5,16

1350

5,00

1350

5,95

1400

5,35

1400

5,18

1400

6,17

1450

5,54

1450

5,37

1408

6,21

1500

5,73

1500

5,55

1550

5,92

1550

5,74

1600

6,11

1600

5,92

1650

6,30

1650

6,11

1700

6,49

1700

6,29

1720,5

6,57

1745,3

6,46

Таблицы зависимости аппликаты Z Ц. Т. грузовых танков танкера типа «СПЛИТ» от объема заполнения танков.

Танк № 1 Л/П борт

V= 562,5 м3

Zg = 7,44 м

Танк № 2 Л/П борт

V= 767,3 м3

Zg = 6,33 м

Танк № 3 Л/П борт

V= 835,5 м3

Zg = 6,57 м

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,66

50

0,41

50

0,39

100

1,32

100

0,82

100

0,79

150

1,98

150

1,24

150

1,18

200

2,65

200

1,65

200

1,57

250

3,31

250

2,06

250

1,97

300

3,97

300

2,47

300

2,36

350

4,63

350

2,89

350

2,75

400

5,29

400

3,30

400

3,15

450

5,95

450

3,71

450

3,54

500

6,61

500

4,12

500

3,93

550

7,27

550

4,54

550

4,32

562,5

7,44

600

4,95

600

4,72

650

5,36

650

5,11

700

5,77

700

5,50

750

6,19

750

5,90

767,3

6,33

800

6,29

835,5

6,57

Танк № 4 Л/П борт

V= 847,9 м3

Zg = 6,51 м

Танк № 5,6 Л/П борт

V= 848,5 м3

Zg = 6,51 м

V

zvi

V

zvi

50

0,38

50

0,38

100

0,77

100

0,77

150

1,15

150

1,15

200

1,54

200

1,53

250

1,92

250

1,92

300

2,30

300

2,30

350

2,69

350

2,69

400

3,07

400

3,07

450

3,46

450

3,45

500

3,84

500

3,84

550

4,22

550

4,22

600

4,61

600

4,60

650

4,99

650

4,99

700

5,37

700

5,37

750

5,76

750

5,75

800

6,14

800

6,14

847,9

6,51

848,5

6,51

Танк № 7 Л/П борт

V= 847,8 м3

Zg = 6,51 м

Танк № 8 Л/П борт

V= 833,6 м3

Zg = 6,59 м

Танк № 9 Л/П борт

V= 769,9 м3

Zg = 6,88 м

V

zvi

V

zvi

V

zvi

50

0,38

50

0,40

50

0,45

100

0,77

100

0,79

100

0,89

150

1,15

150

1,19

150

1,34

200

1,54

200

1,58

200

1,79

250

1,92

250

1,98

250

2,23

300

2,30

300

2,37

300

2,68

350

2,69

350

2,77

350

3,13

400

3,07

400

3,16

400

3,57

450

3,46

450

3,56

450

4,02

500

3,84

500

3,95

500

4,47

550

4,22

550

4,35

550

4,91

600

4,61

600

4,74

600

5,36

650

4,99

650

5,14

650

5,81

700

5,38

700

5,53

700

6,26

750

5,76

750

5,93

750

6,70

800

6,14

800

6,32

769,7

6,88

847,8

6,51

833,6

6,59


Гидростатические элементы танкера типа «СПЛИТ»

Т(м) осадка

D

V

Vвч

MTC

S вл

R

r

X f (LCF)

2,20

5880

5736,59

5720

247

2860

735,00

17,40

2,50

2,40

6480

6321,95

6280

251

2870

674,00

16,00

2,54

2,60

7080

6907,32

6840

254

2900

630,00

14,60

2,52

2,80

7680

7492,68

7440

257

2920

589,00

13,70

2,50

3,00

8280

8078,05

8040

260

2940

549,00

12,90

2,44

3,20

8880

8663,41

8640

263

2950

519,00

12,30

2,36

3,40

9480

9248,78

9240

266

2967

495,00

11,80

2,28

3,60

10080

9834,15

9840

269

2982

471,00

11,30

2,20

3,80

10680

10419,51

10440

270

2990

447,00

10,70

2,12

4,00

11280

11004,88

11040

272

3000

423,00

10,30

2,06

4,20

11880

11590,24

11640

274

3010

404,00

9,90

2,00

4,40

12480

12175,61

12240

276

3023

389,00

9,40

1,92

4,60

13080

12760,98

12840

278

3036

371,00

9,00

1,82

4,80

13680

13346,34

13440

281

3049

362,00

8,60

1,74

5,00

14280

13931,71

14040

284

3062

345,00

8,30

1,66

5,20

14880

14517,07

14640

285

3075

333,00

8,00

1,58

5,40

15480

15102,44

15240

288

3088

321,00

7,70

1,46

5,60

16080

15687,80

15840

290

3101

310,00

7,42

1,36

5,80

16680

16273,17

16440

292

3114

302,00

7,20

1,24

6,00

17280

16858,54

17040

294

3127

294,00

6,96

1,12

6,20

17880

17443,90

17640

296

3140

287,00

6,76

0,98

6,40

18480

18029,27

18240

298

3153

280,00

6,56

0,88

6,60

19080

18614,63

18840

302

3166

273,00

6,38

0,74

6,80

19680

19200,00

19440

305

3179

266,00

6,20

0,60

7,00

20280

19785,37

20040

307

3192

259,00

6,02

0,44

7,20

20880

20370,73

20640

310

3205

255,00

5,88

0,28

7,40

21480

20956,10

21240

314

3218

251,00

5,74

0,12

7,60

22080

21541,46

21840

319

3231

247,00

5,62

-0,04

7,80

22680

22126,83

22440

322

3244

243,00

5,48

-0,26

8,00

23280

22712,20

23040

326

3257

239,00

5,36

-0,50

8,20

23880

23297,56

23640

332

3270

235,00

5,26

-0,74

8,40

24480

23882,93

24240

337

3283

233,00

5,16

-0,96

8,60

25080

24468,29

24840

343

3296

231,00

5,02

-1,22

8,80

25680

25053,66

25440

348

3309

228,00

4,94

-1,44

9,00

26280

25639,02

26040

352

3322

226,00

4,82

-1,66

9,20

26880

26224,39

26640

358

3335

224,00

4,72

-1,88

9,40

27480

26809,76

27240

364

3348

222,00

4,66

-2,10

9,60

28080

27395,12

27840

370

3361

220,00

4,60

-2,32

Продолжение Таблицы Гидростатические элементы танкера типа «СПЛИТ»

Xc

Zc

TPC (q)

δ

α

β

φ

Ix

Iy

T(м) осадка

2,52

1,14

29,65

0,641

0,703

0,940

0,682

41358,6

4120000

2,20

2,52

1,26

29,80

0,647

0,705

0,945

0,685

45722,2

4200000

2,40

2,52

1,36

29,90

0,653

0,712

0,950

0,687

49344,5

4260000

2,60

2,52

1,46

30,10

0,657

0,717

0,955

0,688

53178,0

4320000

2,80

2,52

1,58

30,20

0,662

0,722

0,960

0,689

56907,6

4360000

3,00

2,52

1,68

30,35

0,665

0,725

0,960

0,693

60946,7

4420000

3,20

2,48

1,78

30,50

0,668

0,729

0,960

0,696

64627,2

4460000

3,40

2,48

1,88

30,60

0,671

0,733

0,960

0,699

68314,1

4500000

3,60

2,46

1,98

30,70

0,674

0,735

0,960

0,702

72263,5

4520000

3,80

2,44

2,10

30,85

0,676

0,737

0,960

0,704

76070,1

4540000

4,00

2,42

2,20

30,96

0,678

0,740

0,960

0,706

79826,1

4560000

4,20

2,40

2,30

31,10

0,680

0,743

0,960

0,708

83366,4

4560000

4,40

2,38

2,42

31,20

0,682

0,746

0,960

0,710

86844,5

4580000

4,60

2,36

2,52

31,34

0,683

0,749

0,960

0,712

90261,3

4600000

4,80

2,34

2,62

31,48

0,685

0,752

0,960

0,713

93617,9

4600000

5,00

2,30

2,72

31,60

0,686

0,755

0,960

0,714

96915,4

4600000

5,20

2,26

2,82

31,70

0,687

0,759

0,960

0,716

100154,9

4600000

5,40

2,22

2,92

31,80

0,688

0,762

0,960

0,717

103337,3

4620000

5,60

2,18

3,02

31,90

0,689

0,765

0,961

0,717

106463,8

4640000

5,80

2,14

3,14

32,10

0,690

0,768

0,962

0,718

109535,2

4680000

6,00

2,10

3,24

32,20

0,691

0,771

0,963

0,718

112552,7

4720000

6,20

2,06

3,34

32,30

0,692

0,775

0,964

0,718

115517,1

4760000

6,40

2,02

3,44

32,45

0,693

0,778

0,965

0,718

118429,5

4780000

6,60

1,96

3,54

32,60

0,694

0,781

0,966

0,718

121290,8

4920000

6,80

1,94

3,64

32,72

0,694

0,784

0,967

0,718

124102,0

5000000

7,00

1,90

3,74

32,85

0,695

0,787

0,968

0,718

126863,9

5080000

7,20

1,78

3,84

32,98

0,696

0,791

0,969

0,718

129577,4

5160000

7,40

1,72

3,96

33,12

0,696

0,794

0,970

0,718

132243,5

5240000

7,60

1,64

4,06

33,26

0,697

0,797

0,971

0,718

134862,9

5360000

7,80

1,58

4,16

33,41

0,698

0,800

0,972

0,718

137436,6

5440000

8,00

1,52

4,28

33,55

0,698

0,803

0,973

0,717

139965,3

5520000

8,20

1,46

4,38

33,71

0,699

0,807

0,974

0,717

142449,9

5620000

8,40

1,40

4,48

33,88

0,699

0,810

0,975

0,717

144891,1

5700000

8,60

1,34

4,60

34,02

0,699

0,813

0,976

0,717

147289,8

5800000

8,80

1,28

4,70

34,18

0,700

0,816

0,977

0,716

149646,7

5900000

9,00

1,22

4,82

34,35

0,700

0,819

0,978

0,716

151962,5

5980000

9,20

1,16

4,90

34,51

0,701

0,823

0,979

0,716

154238,1

6100000

9,40

1,10

5,02

34,67

0,701

0,826

0,980

0,715

156474,0

6180000

9,60

Пантокарены танкера типа «СПЛИТ»

Θкрена

V м3

10

20

30

40

50

60

70

5000

3,60

6,00

7,46

8,14

8,76

8,90

9,10

6000

3,12

5,60

7,14

8,00

8,66

8,80

8,98

7000

2,94

5,24

6,86

7,88

8,60

8,70

8,88

8000

2,70

4,96

7,80

7,70

8,50

8,59

8,76

9000

2,50

4,70

6,40

7,64

8,40

8,49

8,64

10000

2,34

4,44

6,22

7,54

8,32

8,39

8,53

11000

2,20

4,26

6,06

7,42

8,22

8,30

8,42

12000

2,08

4,08

5,91

7,31

8,12

8,20

8,32

13000

1,98

3,93

5,79

7,19

8,00

8,10

8,23

14000

1,86

3,80

5,68

7,10

7,90

8,02

8,14

15000

1,82

3,70

5,85

7,00

7,80

7,98

8,05

16000

1,78

3,62

5,48

6,90

7,68

7,86

7,95

17000

1,72

3,58

5,40

6,79

7,58

7,80

7,87

18000

1,70

3,52

5,33

6,70

7,55

7,72

7,78

19000

1,68

3,49

5,26

6,60

7,38

7,66

7,69

20000

1,68

3,46

5,20

6,50

7,27

7,60

7,60

21000

1,66

3,42

5,14

6,40

7,16

7,55

7,56

22000

1,66

3,41

5,08

6,32

7,07

7,43

7,50

23000

1,66

3,39

5,02

6,22

6,97

7,36

7,44

24000

1,66

3,38

4,98

6,13

6,84

7,26

7,39

25000

1,66

3,35

4,90

6,06

6,76

7,20

7,34

26000

1,67

3,34

4,84

5,98

6,64

7,13

7,29

27000

1,68

3,32

4,78

5,87

6,60

7,07

7,25

28000

1,66

3,31

4,72

5,79

6,54

7,00

7,20

29000

1,66

3,30

4,66

5,70

6,48

6,94

7,18

30000

1,66

3,30

4,60

5,60

6,40

6,84

7,12


Возвышение центра парусности Z над ватерлинией, и величина площади парусности Аv в зависимости от осадки

T

Z

A v

6,00

11,68

421,20

6,20

10,96

416,60

6,40

10,64

412,00

6,60

10,32

407,40

6,80

10,00

402,80

7,00

9,68

398,20

7,20

9,36

393,60

7,40

9,04

389,00

7,60

8,72

384,40

7,80

8,40

379,80

8,00

8,08

375,20

8,20

7,76

370,60

8,40

7,44

366,00

8,60

7,12

361,40

8,80

6,80

356,80

9,00

6,48

352,20

9,20

6,16

347,60

9,40

5,84

343,00

9,60

5,52

338,40


9,80

5,20

333,80

Таблица 14- Условное давление от ветра

Район плавания

Значение Рv от Zv , m

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7и>

Неограниченный

720

800

880

940

990

1030

1070

1100

1130

1160

1190

1220

1240

Таблица 15- Множитель Х1

B/Т

2,4 и менее

2,5

2,6

2,7

2,8

2,9

3

3,1

3,2

3,3

3,4

3,5 и более

X1

1,00

0,98

0,96

0,95

0,93

0,91

0,9

0,88

0,86

0,84

0,82

0,80

Таблица 16- Множитель Х2

δ

0,45 и менее

0,5

0,55

0,6

0,65

0,7 и более

X2

0,75

0,82

0,89

0,95

0,97

1

Таблица 17- Множитель Y

Район плавания

0,04 и менее

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,1

0,11

0,12

0,13 и более

Неограниченный

24,0

25,0

27,0

29,0

30,7

32,0

33,4

34,4

35,3

36,0

Таблица 17- Множитель k

0,0

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0 и более

К

1

1

0,95

0,88

0,8

0,7

0,72

0,7

Таблица 18- Значение коэффициента mo

0.1

0.15

0.25

0.5

0.75

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0 и >

m0

0.34

0.42

0.64

1.13

1.58

1.96

2.45

2.69

2.86

2.94


Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений08:13:35 19 марта 2016

Работы, похожие на Учебное пособие: Управление мореходными качествами судна

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150899)
Комментарии (1842)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru