Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Расчет трансформатора двухтактных преобразовательных устройств

Название: Расчет трансформатора двухтактных преобразовательных устройств
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа Добавлен 22:16:52 14 июля 2009 Похожие работы
Просмотров: 172 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Тольяттинский политехнический институт

Кафедра «Промышленная электроника»

Пояснительная записка

к курсовой работе

по дисциплине «Магнитные элементы электронных устройств»

Расчет трансформатора двухтактных преобразовательных устройств

Студент:

Моторин С.К.

Группа:

Э-206

Преподаватель:

Слукин А.М.

Тольятти 2002


Содержание.

1. Исходные данные для расчета

1.2. Исходные Данные уточняемые в процессе расчета

2. Оценочный расчет

2.1. Выбор материала сердечника

2.2. Определение типоразмера сердечника

2.3. Определение массы и объёма трансформатора

3. Конструктивный расчет

Выводы

Список используемой литературы


Исходные данные к расчёту.

1.1. Основные исходные данные :

совокупность чисел, характеризующих фазность обмоток:

m1 =2, m2 =3;

напряжение, подключённое к вторичной обмотке:

U21 =30 В; U22 =5; U23 = 12

мощность:

P2 =10 Вт;

электродвижущая сила (ЭДС) прикладываемая к первичной обмотке:

E1=600 B;

частота коммутаций силовых ключей:

f=30 кГц;

температура окружающей среды:

То=40 о С;

максимально допустимая относительная величина тока намагничивания:

Im max <=0.2;

максимально допустимая температура наиболее нагретой точки трансформатора;

Tт max =130 о С;

коэффициент теплоотдачи:

a=1.2×10-3 Вт/(см2 К);

коэффициент полезного действия (КПД):

h=0.9.

максимальный коэффициент заполнения окна сердечника обмотки:

l0 max =0.7;

1.2 Исходные данные, уточняемые в процессе расчета:

Коэффициент заполнения сечения обмотки проводниковым материалом(п ):

0.5 £п (ПЭЛ)

п  0.65 (ПЭЛШО)

Простейшая схема преобразователя (рис.1.1.) состоит из трансформатора Т с двумя секциями первичной обмотки, ключей S1 и S2, поочерёдно замыкающих цепь постоянного тока с определённой частотой, сопротивления нагрузки Rн, подключенного к вторичной обмотке.

Расчёт ориентирован преимущественно на проектирование трансформаторов тороидальной конструкции (рис.1.2.) и состоит из двух частей: оценочного и конструктивного.


2. Оценочный расчёт.

2.1. Выбор материала сердечника :

Целью оценочного расчета является определение основных параметров трансформатора, выполненного на кольцевом сердечнике разных типоразмеров их стандартного ряда.

Для работы на частоте от 10 кГц и выше в качестве материала сердечника применяются ферриты 2000НМ-1, 1500НМ-1 и др. Выбирали марку сердечника. Для этого построили зависимости удельных потерь мощности в сердечнике от перепада индукции DВ в нём:

(2.1.)

Где Рс - потери мощности в сердечнике, Вт;

Vc - объём сердечника, м3 .

Использовали выражение:

Схема простейшего преобразователя напряжения.

Рис. 1.1.


Трансформатор тороидальной конструкции.

Рис. 1.2.

(2.2.)

где f - заданная частота, кГц;

DВ - изменение магнитной индукции в сердечнике трансформатора за ту

часть периода Т/2, когда это изменение происходило в одном направлении, Тл;

Hco , dHc /dBm , Rв – величины найденные по таблице 2.1 [1].

По формуле (2.2.) рассчитали для каждого материала зависимость Рс.уд. от DВ в виде таблицы, задаваясь последовательно значениями:


где N – целое число;

х = 0,1..0,2;

Bm – амплитудное значение магнитной индукции, Тл [1, табл.2.1].

Данные для расчета взяли из таблицы 2.1:

Таблица 2.1.

Параметры аппроксимирующих выражений, описывающих магнитные свойства ряда ферримагнетиков.

пп

Тип фер. B,Тл

Hco ,

A/m

dHc /dBm

A/(m×Тл)

DH0 /dBm ,

A/(m×Тл)

H0 ,

A/mH0 ,

A/m

Bm2 ,

Тл

b

RВ

коМ/м

1. 6000НМ 6.4 0 48.3 776 0.355 15 4.4
2. 4000НМ 1.06 8 80 758 0.38 16 26
3. 3000НМ 3.68 16 94.4 755 0.37 20 31
4. 2000НМ 1.2 40 164 719 0.39 12 56
5. 2000НМ1 7.2 40 160 725 0.34 7 63
6. 1500НМ2 0 65.4 240 699 0.33 10 180
7. 1500НМ3 6.77 37 212 699 0.38 10 180
8. 1000НМ3 20 0 250 715 0.258 10 280
9. 700НМ 0 75.4 844 749 0.4 2 1000

Для материала 6000НМ:

Hco = 6.4 А/м,

dHc /dBm = 0 А/(м×Тл),

Rв = 4,4 кОм/м.

x = 0.15

Подставляя числовые значения в (2.1.) получилипри В = 0 Тл


Рс.уд. =0 Вт/м3

при В=0,1 Тл

Рс.уд. = 38,4 Вт/м3 ,

при В=0,2 Тл

Рс.уд. = 76,8 Вт/м3 , и т.д.

Аналогично рассчитали зависимости Рс.уд. (В) для других материалов Результаты вычислений занесли в табл.2.1.

Таблица 2.1.

Рассчитанные значения Рс.уд. , Вт/м3 .

Тип фер. B,Тл
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
6000НМ 0 38,4 76,8 115,2 153,7 192,2 230,7 269,2
4000НМ 0 8,7 22,3 40,7 63,8 91,8 124,6 162,2
3000НМ 0 26,8 63,3 109,4 165,1 230,4 305,3 389,8
2000НМ 0 19,2 62,4 129,6 220,8 336,1 475,2 638,4
2000НМ1 0 55,2 134,4 237,6 164,8 516,1 691,2 890,4
1500НМ2 0 19,6 78,5 176,6 313,9 490,5 706,3 961,3
1500НМ3 0 51,7 125,6 221,7 340,1 480,6 643,3 828,2
1000НМ3 0 120 240 360 480 600 720 840
700НМ 0 22,6 90,5 203,6 361,9 565,5 814,3 1108,4

По данным таблицы 2.1. построили графики (рис. 2.1.).

Анализируя график, увидели, что наименьшими удельными потерями в заданных условиях обладает материал 4000НМ. Следовательно, выбрали для нашего сердечника материал 4000НМ.

2.2 Определение типоразмера сердечника

Определили типоразмер, начиная с которого в стандартном ряде (таб.2.2) сердечники пригодны для изготовления трансформатора с заданными исходными параметрами.

2.2.1 Приняли:

l0 =l0 макс=0,7.

2.2.2 Из стандартного ряда (табл. 2.2, [1]);

Таблица 2.2.

Данные для расчета трансформаторов, выполненных на сердечниках различного размера из стандартного ряда при l0 = 0.7.

сердеч.

Тип сердечника

Pp * ,

Вт/(Тл*кГц)2

Sт ,

см2

Vт ,

см3

Мт ,

г

1. К12х8х3 4.71 4.71 0.98 5.3
2. К28х16х9 582.3 25.6 12.28 45.2

произвольно выбрав сердечник с размерами Dc ´dc ´hc и определили для него предельную мощность потерь PТмакс и объем Vc по формулам

(2.3.)

где a=1.2×10-3 Вт/(см2 К) - коэффициент теплоотдачи;

Sт - площадь поверхности охлаждения трансформатора, см2 (табл.2.2),

и

(2.4.)

Зависимость удельных потерь мощности Рс.уд. от изменения магнитной индукции в сердечнике B.

Рис 2.1.
Получим:

Sт = 4,71 см2 ,

PТмакс = 3,14×1,2×10-3 /(1.4× (130 -40) ×4,71) = 1,597

PТмакс = 1,597 Вт,

Vc = 3,14/(4×(82 -32 ) ×12)

Vc = 0,000188 м3 .

2.2.3. Для выбранного сердечника определили оптимальный режим перемагничивания:

, (2.5.)

где

;

.

C1 =30000×1,06=31800

C2 =30000×8+(2×30000)2 /26000=378461

DBопт =-31800/378461+[(31800/378461)2 +1,597/(2×378461×0,000188)]0.5 =1,76

Получили DBопт =1,76 Тл. т.к. DBопт > Bmax то за величину DBопт приняли Bmax =2×Вm2 :

DBопт =0.76 Тл;

2.2.4. Для найденных значений D B опт определили амплитудное значение напряженности магнитного поля Hm при D B опт:

, (2.6.)

где dHo /dBm , b взяты из таблицы 2.1, b=3.849×109 .

Для выбранного сердечника

Hm = 1,06 + (0,76/2) × (8+80) + 3.849×109 × (0,76 /2)16

Hm = 762,1 А/м.

2.2.5 Определили относительную величину амплитуды тока намагничивания

по формуле, в которую поставляли DB=DBопт и Hm , вычисленное ранее по выражению (2.5.) при DBопт:

, (2.7.)

Где Pвых - мощность, Вт, которая может быть передана в нагрузки на вторичной стороне при числе вторичных обмоток n³2:

Pвых =åPn

где Pn - мощность, Вт, передаваемая через каждую из вторичных обмоток, из исходных данных;

d - отношение потерь мощности в каждой из обмоток Pw n к мощности Pn , передаваемой через нёё;

Величину d определили по выражению:

, (2.8.)

где m1,m2 - фазность, соответственно, первичной и вторичной обмоток. Для вторичных обмоток учитывается в виде:

q=åmn ×Pn /Рвых =3;

Рс - потери в сердечнике, Вт, определяемые через удельные потери по формуле (2.1) и для выбранного сердечника равны - 0,0352Вт;

P* p - приведенная расчётная мощность сердечника, из таблицы 2.2 с учетом поправки на 130 о С:

P* p = 4,71 / (1+0.004×(130о С-40о С)) = 3,46 (Вт). (2.9.)

Подставляя числовые значения, получили

d = 0.5×((3+1)×100+3×0,352)/3,46×(30000×0,76)2 -10·(3+0.5×3), (2.8.)

d=0,0021.

Таким образом, величина тока намагничивания

м =2×0,000188×0,76×30000× 799,88/(1+0,021) ×10 +0,352

Im м =0.651.


2.2.6 Вычислили максимальную выходную мощность трансформатора, выполненного на выбранном сердечнике:

, (2.10.)

Pвых макс =[2× 3,46× (30000×0,76)2 × ( 1,597-0,352)/(3+3)]0.5 = 10.247 Вт.

2.2.7 По таблице 2.2 определили объём трансформатора, соответствующий вычисленному значению максимальной мощности, т.е. V Т ( P вых.макс )

Vт=1,15см3 .

Аналогично проводится расчет и для других сердечников. Вычислили значения Pвых.макс и VТ для типоразмера для К28´16´9:

Pвых.макс =1540,71 Вт,
Vт=12,28см3 .

2.2.8 Построили зависимость

Vт (Pвых.макс ). По графику этой зависимости определили ориентировочный объём трансформатора, для которого Pвых.макс = 10 Вт (рис. 2.2.). Получили ориентировочный объём равный:

Vт = 0,9 см3 .


2.2.9. По таблице 2.2 выбрали типоразмеры сердечников, для которых при lо =l0 макс=0,7 трансформаторы имеют объём, отличающийся от найденного в значениях на +20...40%: 2К10´6´3, К12´8´3, К12´5´5.5.

2.3. Для выбранных в пункте 2.2.9. сердечников определим минимальный размер массу трансформатора с заданными исходными параметрами. С этой целью для каждого из выбранных сердечников при нескольких значениях lо (0.7; 0.5; 0.3; 0.1) проведем следующие операции.

2.3.1. По уравнению (2.3.) определим Рт.макс (0 ). Величина Sт (0 ), необходимая для расчета, находится по таблице 2.2.

Рис. 2.2.

Зависимость объема трансформатора от мощности потерь в трансформаторе.

77.9
1540

При 0 =0,1

PТмакс =3,14´1,2´10-3 /1.4´(130-40)´4,71=0,7498

Для других 0 расчет аналогичен. Данные расчета занесены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1.

Зависимость максимальной мощности потерь трансформатора от 0 , мВт

l Типоразмер сердечника
2К10´6´3 К12´8´3 К12´5´5.5
0.1 749.8 658 986.4
0.2 848.2 816.7 1054.2
0.3 947.6 979.1 1119.7
0.4 1047 1148.7 1187.5

2.3.2. По вычисленной таблице Рс.уд. (В) данного сердечника объемом Vc нашли зависимость Рс (В) c учетом выражения (2.1.)

2.3.3. С использованием уравнения:

, (2.11.)

где Рт - мощность потерь в трансформаторе, Вт, а также уравнений (2.8.) и (2.1.), находя по таблице 2.2 значения Р* р с учётом поправки (2.9.), вычислим зависимость Рт (DВ) (табл.2.4.-2.6.).

Таблица 2.4.

Рт для сердечника 2К10´6´3, Вт

B, Тл
0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
 - - 18.75 12.50 9.50 7.50
 18.75 10.50 6.75 5.00 4.00 3.75
 16.25 9.51 6.05 4.43 3.53 3.36
 12.05 7.22 4.55 3.50 3.00 3.00

Таблица 2.5.

Рт для сердечника К12´8´3, Вт.

B, Тл
0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9
 - - 17.00 11.00 7.00 5.00 4.75
 - 11.00 5.00 3.50 2.32 1.87 1.75
 15.70 6.50 3.50 2.00 1.31 1.25 1.25
 10.50 5.00 2.20 1.14 0.75 0.75 1.00

Таблица 2.6.

Рт для сердечника К12´5´5.5, Вт.

B, Тл
0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9
 - - 10.00 5.50 4.30 3.35 3.00
 15.00 6.25 3.25 2.00 1.27 1.00 1.00
 9.75 3.94 2.00 1.00 0.75 0.67 0.75
 6.25 2.75 1.00 0.52 0.38 0.43 0.51

Графики этих зависимостей представлены на рис. 2.3.-2.5.

Зависимость Рт от B для сердечника 2К10´6´3.



DB
Рис. 2.3.

Зависимость Рт от B для сердечника К12´8´3.

DB
Рис. 2.4.

Рис. 2.5.


Зависимость Рт от B для сердечника К12´5´5.5.

2.3.4. По графикам (рис. 2.3.-2.5.), при каждом значении 0 , определили Ртопт - минимальную величину Рт . Если график имеет минимум при DВ>DВm , то за Ртопт приняли значение Рт соответствующее DВm . Найденные значения Ртопт и вычисленные в п.2.3.1. величины Рт.макс. заносли в таблицы 2.7.-2.9..

Таблица 2.7.

Сердечник 2К10´6´3 Рт, Вт.

0,1 0,3 0,5 0,7
Рт.опт. 9.80 4.20 3.80 3.00
Рт.макс. 0.75 0.85 0.95 1.05

Таблица 2.8.

Сердечник К12´8´3 Рт, Вт.

0,1 0,3 0,5 0,7
Рт.опт. 7.0 2.00 1.2 0.9
Рт.макс. 0.66 0.82 0.98 1.15

Таблица 2.9.

Сердечник К12´5´5.5 Рт, Вт.

0,1 0,3 0,5 0,7
Рт.опт. 3.5 1.50 0.8 0.60
Рт.макс. 0.99 1.05 1.12 1.2

На рис.2.6.- 2.8. представлены зависимости мощности потерь в оптимальном режиме и предельно допустимой мощности трансформатора от коэффициента заполнения окна сердечника обмотками. Пунктиром обозначена величина заданных потерь

Рт = Рвых .(1/ .

Рт = 70×(1/0,9 .


Рт

Зависимость мощности потерь в оптимальном режиме и предельно допустимой мощности трансформатора от коэффициента заполнения окна сердечника обмоткой для сердечника 2К10´6´3.

Зависимость мощности потерь в оптимальном режиме и предельно допустимой мощности трансформатора от коэффициента заполнения окна сердечника обмоткой для сердечника К12´8´3.

Рис.2.7.

Зависимость мощности потерь в оптимальном режиме и предельно допустимой мощности трансформатора от коэффициента заполнения окна



Рис. 2.8.

сердечника обмоткой для сердечника К12´5´5.5.

2.3.5. По полученным графикам определим величину  мин, как абсциссу точки пересечения Рт.макс. и Рт.опт. Получили для типоразмера:

К12´8´3:  мин =0.6.

К12´5´5.5:  мин =0.4.

Для сердечника 2К10´6´3 значение  мин очень велико, поэтому не принимали его во внимание. Из других двух типоразмеров выгоднее использовать К12´8´3, т.к. у него более высокий коэффициент заполнения окна обмоткой.

2.4. С использованием данных таблицы 2.2 построили зависимости Vт (lо ) и Мт (lо ) (рис.2.9, 2.10.). Из рисунка видно, что меньшим объемом и массой обладает сердечник К12´5´5.5. Следовательно, при заданных условиях использование этого сердечника является наиболее выгодным.

2.5 Для выбранного сердечника рассчитали величины B , 

DBопт =-72000/497143+[(72000/497143)2 + +1,597/(2×497143×0,000188)]0.5 =1,332

Т.к. DBопт > 2Bm поэтому за DB берется 2Bm .

B=0,780Тл,

d=0.5× ((2+1) ×70+2×0.74)/3,271× (60000×0,78)2 -70 (1+0.5×2),

Вычислили значения плотностей тока для первичной и вторичной обмоток по формулам:

j1 = d×2×DВ×f×S/q×lw , j2 =d×2×DВ×f×S/((1+d)×q×lw .

где q- удельное электрическое сопротивление материала провода обмотки, равное 2.477*10-5 Ом×мм;

lw - средняя длинна витка обмотки, м:

S - сечение магнитопровода, м2 :

S=0.5×hc (Dc -dc ).

Получим:

lw =2×12+(5,52 +0,4×52 )0,5 - 5× (1-0,4) 0,5 = 26,4;

S=0.5×12(5,5-5)=3 см.

j1 =1,71 А/мм2 ,

j2 =1,73 А/мм2 .

Зависимость объема трансформатора от коэффициента заполнения окна обмоткой.


Рис. 2.9.

Зависимость массы трансформатора от коэффициента заполнения окна обмоткой.

3. Конструктивный расчет

3.1 Определим конструктивные данные первичной обмотки

3.1.1 Найдем число витков:

W1=E/(2(1+d)×DB×f×S)

W1=6/(2(1+0,0082) ×0,78×60000×3×10-6 )=22

Сечение провода в первом приближении:

q1,1вых /(hт ×Е×j1 )

q1,1 =70 /(0,9×6×1,71)=0,076 (мм2 ).

3.1.2. По вычисленному значению q 1,1

найдем по таблице П3[1] диаметр голого провода (без изоляции) dпр и с изоляцией dиз ,, и по ним рассчитаем коэффициент заполнения. При рядовой намотке

lп1,1у ×(p/4)×(dпр /dиз )2 =0,47

lп1,1у ×(p/4)×(dпр /dиз )2 =0,47

3.1.3. По известным значениям найдем площадь окна сердечника, занятую первичной обмоткой

S1,1 =m1 ×W1×q1,1 /lп1,1 =7,12 (мм2 ),

коэффициент заполнения окна сердечника обмоткой


lо1,1 =4S1,1 /p×dcu 2

где dcu - внутренний диаметр изолированного кольцевого сердечника.

После изоляции размеры сердечника:

dcu =dc -2×Dв

Dcu =Dc +2×Dн

hcu =hc +Dв +Dн

где Dв и Dн - толщины изоляции по внутреннему и наружному диаметрам кольцевого сердечника, мм (приняты равными 0,1мм).

Поэтому

lо1,1 =0.39.

3.1.4 Найдем среднюю длину витка первичной обмотки:

lw1,1 =2×hcu +ÖDcu 2 +lo1,1 ×dcu 2 -dcu Ö1-lo1,1 =28 (мм).

3.1.5 Определим во втором приближении сечение провода первичной обмотки:

q1,2 =rt ×W1× lw1,1 (1+d)2 × ((1+d)Pвых +Pc )/(d×E2 ) =0,193 (мм2 ).

3.1.6 Точность наших вычислений определяется следующим образом :

2(q1,2 - q1,1 )/( q1,2 + q1,1 )=0.06


Эта величина достаточно мала, чтобы остановить расчет на значении

q1 =0.076 мм2 .

3.1.7 Определим размеры эквивалентного тороидального сердечника после намотки на него первичной обмотки:

внешний диаметр:

D1 =ÖDcu 2 +lo1,1 ×dcu 2 =6,44 (мм).

внутренний диаметр:

d1 =dcu Ö1-lo1,1 =3,75 (мм).

высота:

h1 =hcu +0.5(dcu (1-Ö1-lo1,1 )+ ÖDcu 2 +lo1,1 ×dcu 2 -Dcu )=13,1 (мм).

3.2 Определим конструктивные данные вторичной обмотки.

3.2.1 Найдем число витков:

W2=U2 × (1+d)/2DB×S×f = 862,

сечение провода в первом приближении:

q2,1 =P2 /U2 ×j2 =0.0017 (мм2 ).

3.2.2. По величине q1,2 и таб.П3 определим диаметры провода dпр (активное сечение) и dиз , а по ним величину коэффициента lп2,1 по аналогично п.3.1.2.

lп2,1 =0.245.

3.2.3 В первом приближении найдем площадь занятую вторичной обмоткой:

S2,1 =m2 ×W2×q2,1 /lп2,1 =5,98 (мм2 ),

коэффициент:

l02,1 =4S2,1 /p×d1 2 =0,54.

среднюю длину витка вторичной обмотки:

lw2,1 =2×h1 +ÖD1 2 +lo2,1 ×d1 2 -d1 Ö1-lo2,1 =30,6 (мм).

и во втором приближении сечение провода вторичной обмотки:

q2,2 =rt ×W1×lw 2,1 ×P2 /d×U2 2 =0,002 (мм2 ).

3.2.4. Делаем проверку:

(q2,2 - q2,1 )/(q2,2 + q2,1 )=0.081.

т.е. результат получен с достаточно высокой точностью.

3.2.5 Определим размеры эквивалентного тороидального сердечника, образовавшегося после намотки на него обмоток первичной и вторичной:

внешний диаметр:

D2 =ÖD1 2 +lo 2,1 ×d1 2 =7,00 (мм);

внутренний диаметр:

d2 = d1 Ö1-lo 2,1 =2,54 (мм);

высота:

h2 =h1 +0.5(d1 (1-Ö1-lo2,1 )+ ÖD1 2 +lo2,1 ×d1 2 -D1 )=14 (мм).


Вывод

В результате выполнения работы рассчитали трансформатор двухтактного преобразовательного устройства. Расчет вели по методу описанному в методичке [1]. На основании первых расчетов был выбран материал сердечника, удовлетворяющий условиям расчета и предельно-допустимым эксплутационным значениям. При выборе сердечника учитывали максимально-допустимую температуру окружающей среды. Так как в задании не сказано на какой нагрузке будет работать трансформатор, необходимо было брать тот сердечник, который проходил по температурным параметрам с запасом.

Произвели выбор типоразмера, на котором будет изготавливаться трансформатор, который должен отвечать следующим требованиям:

а) должен иметь минимальную массу и объем,

б) в нем должно быть как можно меньше активных потерь, иначе будет происходить нагрев трансформатора.

Исходя из этих условий выбрали типоразмер К12´5´5.5 объёмом V=0.8 см3 и массой М=4.1 г.

Произведя конструктивный расчет рассчитали число витков в первичной и вторичной обмотках, а также оптимальный коэффициент заполнения окна сердечника. Выполненные проверки подтверждают правильность сделанного расчета.


Литература

1. Методические указания к выполнению курсового проекта “Расчет трансформатора двухтактных преобразовательных устройств”. СлукинА.М.,1994г.

2. Ферриты и магнитодиелектрики: Справочник Общ. ред. Н.Д. Горбунов, Г.А.Матвеев. М.: Сов. радио, 1972. 239с.

3. Бальян Р.Х. Трансформаторы для радио электроники. – М.: Сов. радио, 1971. 720с.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:39:04 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
22:47:18 28 ноября 2015

Работы, похожие на Курсовая работа: Расчет трансформатора двухтактных преобразовательных устройств

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150316)
Комментарии (1830)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru