Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Дипломная работа: Синхронный генератор

Название: Синхронный генератор
Раздел: Промышленность, производство
Тип: дипломная работа Добавлен 06:17:28 14 августа 2010 Похожие работы
Просмотров: 2410 Комментариев: 2 Оценило: 2 человек Средний балл: 3.5 Оценка: неизвестно     Скачать

Аннотация

Синхронные машины применяются во многих отраслях народного хозяйства, в частности, в качестве генераторов в передвижных и стационарных электрических станциях, двигателей в установках не требующих регулирования частоты вращения или нуждающихся в постоянной частоте вращения.

Наиболее распространена конструктивная схема синхронной машины с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюсы. Иногда явнополюсные синхронные машины малой мощности выполняют по конструктивной схеме машин постоянного тока, то есть с полюсами, расположенными на статоре, коллектор заменяется контактными кольцами.

Синхронные двигатели серии СД2 и генераторы серии СГ2 изготавливают мощностью от 132 до 1000 кВт, при высоты оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

Электрические машины серий СД2 и СГ2 рассчитаны на продолжительный режим работы. Их возбуждение осуществляется от устройства, питающегося от дополнительной обмотки, заложенной в пазы статора.

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал

2.1 Конфигурация

2.2 Главные размеры

2.3 Сердечник статора

2.4 Сердечник ротора

2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник

3. Обмотка статора

4. Расчет магнитной цепи

4.1 Воздушный зазор

4.2 Зубцы статора

4.3 Спинка статора

44 Полюсы

4.5 Спинка ротора

4.6 Воздушный зазор в стыке полюса

4.7 Общие параметры магнитной цепи

5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

6. Расчет магнитной цепи при нагрузке

7. Обмотка возбуждения

8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.2 Сопротивление обмотки возбуждения

8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора

8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности

8.5 Постоянные времени обмоток

9. Потери и КПД

10. Характеристики машин

10.1 Отношение короткого замыкания

11. Тепловой расчет синхронной машины

11.1 Обмотка статора

11.2 Обмотка возбуждения

11.3 Вентиляционный расчет

12. Масса и динамический момент инерции

12.1 Масса

12.2 Динамический момент инерции ротора

13. Механический расчет вала

Литература

Введение

Синхронные генераторы применяются в передвижных и стационарных электрических станциях. Наиболее распространена конструктивная схема генераторов с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюса. Генераторы серии СГ2 изготавливаются мощностью от132 до 1000 кВт при высоте оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

В журнале “Электричество” №8 2004г. ученым Ороняным Р. В. предложен метод, позволяющий с достаточной для инженерных расчетов точностью вычислять значение экстремальных отклонений напряжений автономного синхронного генератора при сбросе - набросе нагрузки. Зная экстремальные изменения напряжения, можно с помощью полученных в статье формул рассчитать значение индуктивных сопротивлений по поперечной оси генератора хq и x’q ..

В журнале “Электричество” №10 2004г. ученым Джендубаевым А.-З.Р представлена математическая модель позволяющая исследовать динамические и статические режимы асинхронного генератора с учетом потерь в стали статора и фазного ротора. В широком диапазоне изменения скольжения учет потерь а стали фазного ротора повышает точность расчета.

В обзоре докладов 23 сессии СИГРЭ (1970) рассматривается актуальные вопросы создания и работы синхронных генераторов большой мощности и их систем возбуждения.

В книге Абрамова А. И. “Синхронные генераторы” рассмотрены основные свойства и поведение синхронных генераторов при различных режимах работы, возникающих во время эксплуатации. Даны требования к системам возбуждения и показана необходимость введения форсировки возбуждения не всех синхронных машинах в целях повышения устойчивости работы энергосистемы. Рассмотрены вопросы нагрева обмоток при установившихся режимах и при форсировках возбуждения. Подробно рассмотрен асинхронный режим работы генераторов включая вопросы асинхронного пуска, даны методы расчета и приведены опытные данные.

1. Исходные данные

Данные для проектирования

Назначение Генератор
Номинальный режим работы Продолжительный
Номинальная отдаваемая мощность Р2 , кВт 30
Количество фаз статора m1 3
Способ соединения фаз статора Y
Частота напряжения f, Гц 50
Коэффициент мощности cos φ 0,8
Номинальное линейное напряжение Uл , В 400
Частота вращения n1 , об/мин 1500
Способ возбуждения От спец. обмотки
Степень защиты от внешних воздействий IP23
Способ охлаждения IC01

2. Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы

2.1 Конфигурация

Принимаем изоляцию класса нагревостойкости F

Количество пар полюсов (9/1)

р=60f/n1 =60∙50/1500=2

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (рисунок 11.1)

хσ* =0,08 о.е.

Коэффициент мощности нагрузки (11.1)

кн =

Предварительное значение КПД (рисунок 11.2)

η'=0,88 о.е.

2.2 Главные размеры

Расчетная мощность (1.11)

Р'=кн Р2 /cosφ=1.05∙30/0,8=39.4 кВт.

Высота оси вращения (таблица 11.1)

h=225 мм.

Допустимое расстояние от корпуса до опорной поверхности (таблица 9.2)

h1 =7 мм.

Наружный диаметр корпуса (1.27)

Dкорп =2(h-h1 )=2(225-7)=436 мм.

Максимально допустимый наружный диаметр сердечника статора (таблица 9.2)

Dн1max =406 мм.

Выбираемый диаметр сердечника статора (§ 11.3)

Dн1 =406 мм.

Внутренний диаметр сердечника статора (§ 11.3)

D1 =6+0,69·Dн1 =6+0,69∙406=286 м.

Предварительное значение линейной нагрузки статора (рис. 11.3)

А'1 =220 А/см.

Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре и номинальном режиме (рисунок 11.4)

В'б =0,77 Тл.

Предварительное значение максимальной магнитной индукции в воздушном зазоре машины при х.х. (11.3)

В'б0 =В'бн =0,77/1,05=0,73 Тл.

Полюсное деление статора (1.5)

мм.

Индуктивное сопротивление машины по продольной оси (рис. 11.5)

хd* =2.5 о.е.

Индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси (11.4)

хad*d* - хσ* =2,5-0,08=2,42 о.е.

Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердечника ротора или полюсного наконечника и полюса (§ 11.3)

к'=1,07

Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора (11.2)

мм.

Уточненная величина воздушного зазора (§ 11.3)

б=1 мм.

Форма зазора концентричная по рисунку 11.8

Коэффициент полюсной дуги для пакетов с широкими полюсными наконечниками

аш =0,77 (§ 11-3)

Радиус очертания полюсного наконечника

Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками

Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками

Отношение b’Y /b’ш

b’Y /b’ш =0.48

Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками

Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками

Действительный коэффициент полюсной дуги для пакетов с узкими полюсными наконечниками

Коэффициент полюсной дуги : средний и расчетный

2.3 Сердечник статора

Марка стали 2013, изолировка листов оксидированием, толщина стали 0,5 мм.

Коэффициент заполнения сердечника статора сталью (§ 9.3)

кс =0,97.

Коэффициент формы поля возбуждения (рисунок 11.9)

кв =1,17.

Обмоточный коэффициент (§ 9.3)

коб1 =0,91

Расчетная длина сердечника статора (1.31)

.

Конструктивная длина сердечника статора (1.33)

1 =ℓ'=160 мм.

Отношение конструктивной длины к внутреннему диаметру сердечника статора

λ=ℓ1 /D1 =160/286=0,56.

Проверка по условию λ< λmax (рисунок 11.10)

λmax =1,07.

Количество пазов на полюс и фазу (§ 11.3)

q1 =3,5.

Количество пазов сердечника статора (9.3)

z1 =2рm1 q1 =4∙3∙3,5=42.

Проверка правильности выбора значения z1 (11.15)

z1 /gm1 =42/(2∙3)=7 - целое число.

2.4 Сердечник ротора

Марка стали 2013, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения стали кс =0,97.

Длина сердечника ротора (11.20)

2 =ℓ1 +(10..20)=160+10=170 мм.

2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник

Марка стали 2013 У8А, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения кс =0,97

Длина шихтованного сердечника полюса (11.19)

п =ℓ1 +(10..15)=160+10=170 мм.

Суммарная длина пакетов с широкими полюсными наконечниками

Количество пакетов сердечника полюса соответственно с широкими, узкими и крайними полюсными наконечниками

Магнитная индукция в основании сердечника полюса (§ 11.3)

В'п =1,45 Тл.

Предварительное значение магнитного потока (9.14)

Ф'=В'б D1 ℓ'1 10-6 /р=0,77∙286∙160∙10-6 /2=17,6∙10-3 Вб.

Ширина дуги полюсного наконечника (11.25)

bн.п =ατ=,0.77∙224,5=173 мм

Ширина полюсного наконечника (11.28)

b'н.п =2Rн.п sin(0.5bн.п /Rн.п )= 2∙142∙sin(0,5∙173/142)=162,49 мм.

Высота полюсного наконечника (§ 11.3)

h'н.п =3 мм.

Высота полюсного наконечника по оси полюса для машин с эксцентричным зазором (11.29)

Поправочный коэффициент (11.24)

кσ =1,25hн.п +25=1,25*28+25=60

Предварительное значение коэффициента магнитного рассеяния полюсов (11.22)

σ'=1+кσ 35б/τ2 =1+60∙35*1/224,5=1,04

Ширина сердечника полюса (11.21)

bп =σ'Ф'∙106 /(ксп В'п )=1,04∙17,6∙10-3 ∙106 /(0,97∙170∙1,45)=78 мм.

Высота выступа у основания сердечника (11.32)

h'п =0.5D1 -( hн.п + б +hB +0.5bп )=0,5*286-(28+1+12+0,5*78)=63 мм.

Предварительный внутренний диаметр сердечника ротора (11.33)

D'2 =dвв мм.

Высота спинки ротора (11.34)

hс2 =0,5D1 -б-h'п -0,5D'2 =0,5∙286-1-63-28-0,5∙72=13 мм.

Расчетная высота спинки ротора с учетом прохождения части магнитного потока по валу (11.35)

h'с2 =hс2 +0,5D'2 =13+0,5∙72=49 мм.

Магнитная индукция в спинке ротора (11.36)

Вс2 = Тл.

3. Обмотка статора

Принимаем двухслойную петлевую обмотку из провода ПЭТ-155, класс нагревостойкости F, укладываемую в трапецеидальные полузакрытые пазы.

Коэффициент распределения (9.9)

кр1 =;

где α=60/q1.

Укорочение шага (§ 9.3)

β'1 =0,8

Шаг обмотки (9.11)

уп11 z1 /(2p)=0,8∙42/(2∙2)=8,4;

Принимаем уп1 =8.

Укорочение шага обмотки статора по пазам (11.37)

β1 =2руп1 /z1 =2∙3∙8/42=0,762.

Коэффициент укорочения (9.12)

ку1 =sin(β1 ∙90˚)=sin(0,762∙90)=0,93.

Обмоточный коэффициент (9.13)

коб1р1 ∙ку1 =0,961∙0,93=0,91.

Предварительное количество витков в обмотке фазы (9.15)

w'1 =.

Количество параллельных ветвей обмотки статора (§ 9.3)

а1 =1

Предварительное количество эффективных проводников в пазу (9.16)

N'п1 =;

Принимаем N'п1 =10.

Уточненное количество витков (9.17)

.

Количество эффективных проводников в пазу (§ 11.4)

Nд =2

Количество параллельных ветвей фазы дополнительной обмотки

ад =2.

Количество витков дополнительной обмотки статора (11.38)

.

Уточненное значение магнитного потока (9.18)

Ф=Ф'(w'1 /w1 )= 17,6∙10-3 (69,7/70)= 17,5∙10-3 Вб.

Уточненное значение индукции в воздушном зазоре (9.19)

Вб =В'б (w'1 /w1 )=0,77∙(69,7/70)=0,767Тл.

Предварительное значение номинального фазного тока (9.20)

А.

Уточненная линейная нагрузка статора (9.21)

.

Среднее значение магнитной индукции в спинке статора (9.13)

Вс1 =1,6 Тл.

Обмотка статора с трапецеидальными полуоткрытыми пазами (таблица 9.16)

В'з1max =1,9∙0,95=1,8 Тл.

Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора (9.22)

t1 =πD1 /z1 =3.14∙286/42=21,4 мм.

Предельная ширина зубца в наиболее узком месте (9.47)

b'з1min = мм.

Предварительная ширина полуоткрытого паза в штампе (9.48)

b'п1 =t1min -b'з1min =23.37-10.56=12.8 мм.

Высота спинки статора (9.24)

hc1 = мм.

Высота паза (9.25)

hn1 =(Dн1 -D1 )/2-hc1 =(406-286)/2-35=25 мм.

Высота шлица (§ 9.4)

hш =0,5 мм.

Большая ширина паза

.

Меньшая ширина паза

Проверка правильности определения ширины паза

Площадь поперечного сечения паза в штампе

Площадь поперечного сечения паза в свету

Площадь поперечного сечения корпусной изоляции

Площадь поперечного сечения прокладок между верхними нижними катушками в пазу

Площадь поперечного сечения паза

Площадь поперечного сечения паза для размещения основной обмотки

Количество элементарных проводов в эффективном (§ 9.4)

с=6

Размеры провода (приложение 1)

d / d’=1,4/1.485;

S=1,539 мм2 .

Коэффициент заполнения паза

Среднее зубцовое деление статора (9.40)

tср1 =π(D1 +hп1 )/z1 =3,14(286+25)/42=23,3

Средняя ширина катушки обмотки статора (9.41)

bср1 =tср1 уп1 =23,3∙8=186,4.

Средняя длина одной лобовой части обмотки (9.60)

л1 =(1,16+0,14*р)bср1 +15=(1,16+0,14*2)*186,4+15=284 мм.

Средняя длина витка обмотки (9.43)

ср1 =2(ℓ1 +ℓл1 )=2(284+160)=890 мм.

Длина вылета лобовой части обмотки (9.63)

в1 =(0,12+0,15р)bср1 +10=(0,12+0,15*2)186,4+10=88 мм.

Плотность тока в обмотке статора (9.39)

J1 =I1 /(S∙c∙a1 )=54.1/(6*1,5539)=5,86 А/мм2 .

Определяем значение А1 J1 (§11.4)

А1 J1 =253∙5,86=1483 А2 /см∙мм2 .

Допустимое значение А1 J1 (рисунок 11.12)

1 J1 )доп=2150 > 1483 А2 /см∙мм2 .

4. Расчет магнитной цепи

4.1 Воздушный зазор

Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора (11.60)

Sб =α'τ(ℓ'1 +2б)=0,66∙224,5(160+2∙1)=24000 мм2 .

Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (11.61)

Вб =Ф∙106 /Sб =17,5∙103 /24000=0,73Тл.

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения статора

кб1 =.

МДС для воздушного зазора (9.121)

Fб =0,8бкб Вб ∙103 =0,8∙1∙1,16∙0,73∙103 =679. А.

4.2 Зубцы статора

Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)

Sз1(1/3) = мм2 .

Магнитная индукция в зубце статора (11.65)

Вз1(1/3) =Ф∙106 /Sз1(1/3) =17,5∙10-3 *106 /10,11∙103 =1,74 Тл.

Напряженность магнитного поля (приложение 9)

Нз1 =12,9А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.124)

Lз1 =hп1 =25 мм.

МДС для зубцов (9.125)

Fз1 =0,1Нз1 Lз1 =0.1∙12,9∙325=32 А.

4.3 Спинка статора

Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)

Sc1 =hc1c1 kc =35∙160∙0.97=5430 мм2 .

Расчетная магнитная индукция (11.67)

Вс1 =Ф∙106 /2(Sc1 )= 17,5∙10-3 *106 /(2∙5430)=1,61 Тл.

Напряженность магнитного поля (приложение (12)

Нс1 =7,88 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.166)

Lс1 =π(Dн1 -hс1 )/4р=3,14(406-35)/(4∙2)=146 мм.

МДС для спинки статора (11.68)

Fс1 =0,1∙Нс1 Lс1 =0,1∙7,88∙146=37А.

4.5 Полюсы

Величина выступа полюсного наконечника (11.72)

b''п =0,5(b'н.п – bп )=0,5(162-78)=42 мм.

Высота широких полюсных наконечников (11.83)

Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконечников (11.84)

aн.п =-bн.п -3.14*hш /p=224,5-173-9,57=42 мм.

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния (11.85)

.

Длина пути магнитного потока (11.87)

Lп =h'п +0,7hн.п =63+0,7*28=82,6 мм.

Расстояние между боковыми поверхностями узких пакетов смежных полюсных наконечников

.

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне узких пакетов полюсных наконечников

λу =0,5nYУ hYУ =0.5*4*8*23,6/109,8=3,44

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне крайних пакетов полюсных наконечников

λкр = 2*lкр *hY /aY =2*9*23,4/107,8=3,9

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсных наконечников

λн.п .=λшУкр =50+3,4+3,9=57,3

МДС для статора и воздушного зазора (11.91)

Fбзс =Fб +Fз1 +Fс1 =679+32+37=748 А.

Магнитный поток рассеяния полюсов (11.92)

Фσ =4λпн.п Fбзс ∙10-11 =4∙150∙170∙748∙10-11 =0,763∙10-3 Вб.

Коэффициент рассеяния магнитного потока (11.93)

σ=1+Фσ /Ф=1+0,763∙10-3 /17,55∙10-3 =1,043

Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса (11.94)

Sпсп bп =0,97∙170∙78=13,2*103 мм2 .

Магнитный поток в сердечнике полюса (11.95)

Фп =Ф+Фσ =(17,55+0,763) 10-3 =18,31∙10-3 Вб.

Магнитная индукция в сердечнике полюса (11.96)

Впп /(Sп ∙10-6 )= 18,31∙10-3 /(13,2*103 ∙10-6 )=1,42 Вб.

Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса (приложение 21)

Нп =3,5 А/см.

МДС для полюса (11.104)

Fп =0,1∙Lп ∙Нп =0,1∙84,6*3,5=30 А.

4.6 Спинка ротора

Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора (11.105)

Sс2 =ℓ2 h'с2 кс =170∙49∙0,97=8080 мм2 .

Среднее значение индукции в спинке ротора (11.106)

Вc2 =σФ∙106 /(2Sс2 )=1,043∙17,5∙10-3 ∙106 /(2∙8080)=1,13Тл.

Напряженность магнитного поля в спинке ротора (приложение 21)

Нc2 =1,28 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора (11.107)

Lс2 =[π(D2 +2hc2 )/(4p)]+0,5h'с2 =3,14(72+2∙13)/(4∙2)+0,5∙49=63 мм.

МДС для спинки ротора (9.170)

Fc2 =0.1∙Lc2 ∙Hc2 =0.1∙63∙1,28=8 А.

4.7 Воздушный зазор в стыке полюса

Зазор в стыке (11.108)

бп2 =2ℓп ∙10-4 +0,1=2∙170∙10-4 +0,1=0,13 мм.

МДС для зазора в стыке между сердечником полюса и полюсным наконечником (

Fп2 =0,8бп2 Вп ∙103 =0,8∙0,13∙1,42∙103 =104 А.

Суммарная МДС для полюса и спинки ротора (11.170)

Fпс =Fп +Fс2 +Fп2 +Fзс =30+8+104=142А.

4.8 Общие параметры магнитной цепи

Суммарная МДС магнитной цепи (11.111)

FΣ(1) = Fбзс +Fпс =748+142=890 А.

Коэффициент насыщения (11.112)

кнас =FΣ /(Fб +Fп2 )=890/(679+104)=1,14

Рисунок 1 - Характеристики холостого хода

5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

Активное сопротивление обмотки фазы (9.178)

r1 = Ом.

Активное сопротивление в относительных единицах (9.179)

r1* =r1 I1 /U1 =0,118∙54,1∙/400=0,0276 о.е.

Проверка правильности определения r1* (9.180)

r1* = о.е.

Коэффициенты, учитывающие укорочение шага (9.181, 9.182)

кβ1 =0,4+0,6b1 =0,4+0,6∙0,762=0,86;

к'β1 =0,2+0,8b1 =0,2+0,8∙0,762=0,81.

Коэффициент проводимости рассеяния (9.187)

λп1 =

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния (11.118)

λд1 =.

Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки (9.191)

λл1 =0,34.

Коэффициент зубцовой зоны статора (11.120)

квб=.

Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов (§ 11.7)

кк =0,02

Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов (11.119)

.

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора (11.121)

λ1п1л1д1к =1,154+1,092+1,3+0,2=3,8.

Индуктивное сопротивление обмотки статора (9.193)

хσ =1,58f11 w2 1 λ1 /(pq1 ∙108 )=1.58∙50∙160∙702 ∙3,38/(2∙3,5∙108 )=0,336 Ом.

Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (9.194)

хs*1 I1 /U1 =0,1336∙54,1∙/400=0,0787 о.е.

Проверка правильности определения х1* (9.195)

хs* = о.е.

6. Расчет магнитной цепи при нагрузке

Строим частичные характеристики намагничивания

Ф=f(Fбзс ), Фσ =f(Fбзс ), Фп =f(Fп2 ) (о.е.).

Строим векторные диаграммы Блонделя по следующим исходным данным: U1=1; I1=1; cosj=0,8;

ЭДС, индуктированная магнитным потоком воздушного зазора

Eб =1,06 о.е.

МДС для воздушного зазора

Fб =0,8 о.е.

МДС для магнитной цепи воздушного зазора и статора

Fбзс =0,9 о.е.

Предварительный коэффициент насыщения магнитной цепи статора

к'нас =Fбзс /Fб =0,9/0,8=1,13

Поправочные коэффициенты, учитывающие насыщение магнитной цепи

хd =0,95;

хq =0,67;

кqd =0,0036.

Коэффициенты реакции якоря

каd =0,85;

каq =0,32.

Коэффициент формы поля реакции якоря

кфа =1,05.

Амплитуда МДС обмотки статора (11.125)

Fa =0.45m1 w1 коб1 I1 кфа /р=0,45∙3∙70∙0,89∙54,1*1,05/2=2388 А.

Амплитуда МДС обмотки статора в относительных единицах (11.127)

Fа* = о.е.

Поперечная составляющая МДС реакции якоря, с учетом насыщения, отнесенная к обмотке возбуждения (11.128)

Faq /cosy=хq kaq Fa* =0.67∙0.32∙2,68=0,57 о.е.

ЭДС обмотки статора, обусловленная действием МДС

Eaq /cosy=0.73о.е.

Направление вектора ЭДС Ебd , определяемое построением вектора Еaq /cosψ

y=61Å;

cosy=0.48;

siny=0.87

Продольная МДС реакции якоря с учетом влияния поперечного поля (11.130)

F'ad =xd kad Fa* siny+kqd Fa* cosy·t/δ=0.95*0,85∙0.87*2,68+0,0036*2,68*0,48*224,5*0,66/1=2,56

Продольная составляющая ЭДС

Eбd*бd =0,99 о.е.

МДС по продольной оси

Fбd* =0,82о.е.

Результирующая МДС по продольной оси (11.131)

Fба* =Fбd* +F'ad* =0,82+2,56=3,38о.е.

Магнитный поток рассеяния

Фs* =0,23о.е.

Результирующий магнитный поток (11.132)

Фп*бd*s* =0,99+0,23=1,22 о.е.

МДС, необходимая для создания магнитного потока

Fп.с =0,42 о.е.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.133)

Fп.и* =Fба* +Fпс* =33,8+0,42=3,8 о.е.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.134)

Fп.н =Fпн* ·FS(1) =3,8∙890=3382 А.

7. Обмотка возбуждения

Напряжение дополнительной обмотки (1.135)

Ud =U1 wd /w1 =400∙7/70=40 В.

Предварительная средняя длина витка обмотки возбуждения (11.136)

l'ср.п =2,5(lп +bп )=2,5(170+78)=620 мм.

Предварительная площадь поперечного сечения проводника обмотки возбуждения (11.173)

S'= мм2 .

Предварительное количество витков одной полюсной катушки (11.138)

w'п = .

Расстояние между катушками смежных полюсов (11.139)

ак = мм.

По таблице 10-14 принимаем изолированный медный провод марки ПЭВП (класс нагревостойкости изоляции В) прямоугольного сечения с двусторонней толщиной изоляции 0,15 мм, катушка многослойная.

Размеры проводника без изоляции (приложение 2)

а х b=1,9 х 3,15.

Размеры проводника с изоляцией (приложение 3)

а′ х b′=2,05х 3,3

Площадь поперечного сечения проводника (приложение 2)

S=5,622 мм2 .

Предварительное наибольшее количество витков в одном слое

Nв '=(hп-hпр)/(1,05b')= (63-2∙5)/(1,05∙3,3)=15,3

Предварительное количество слоев обмотки по ширине полюсной катушки

N′ш =wg ’/ Nв '=183/15,3=12

Выбираем Nш =18 слоев обмотки по ширине полюсной катушки

4 слоя по 16 витков

3 слоя по 13 витков

3 слоя по 10 витков

4 слоя по 8 витков

4 слоя по 6 витков

Уточненное наибольшее количество витков в одном слое)

Nв =16

Уточненное количество витков одной полюсной катушки

wп =189.

Размер полюсной катушки по ширине

bк.п =1,05Nш а’=1,05·18·2,05=38,8 мм.

Размер полюсной катушки по высоте (11.150)

hк.п =1,05Nв b’=1,05·16∙3,3=55,5мм.

Средняя длина витка катушки (11.151)

lср.п =2(lп +bп )+p(bк +2(bз +bи ))=2(170+78)+3,14(38,8+·6)=650 мм.

Ток возбуждения при номинальной нагрузке (11.153)

Iп.н =Fп.н /wп =3382/189=17,9 А.

Количество параллельных ветвей в цепи обмотки возбуждения (§ 11.9)

ап =1.

Уточненная плотность тока в обмотке возбуждения (11.154)

Jп =Iп.н /(ап S)=17,9/(1∙5,622)=3,18 А/мм2 .

Общая длина всех витков обмотки возбуждения (11.155)

Lп =2рwп lср.п ∙10-3 =4∙189∙650∙10-3 =492 м.

Массам меди обмотки возбуждения (11.156)

mм.п =gм ∙8,9Lп S∙10-3 =8.9∙5,622∙492∙10-3 =27,7 кг.

Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 20Å С (11.157)

rп =Lп /(rм20 ап S)=492/(57∙1∙5,622)=1,367 Ом.

Максимальный ток возбуждения (11.158)

Iпmax =Uп /(rп mт )=(40-2)/(1,367∙1,38)=20,2 А.

Коэффициент запаса возбуждения (11.159)

Iпmax /Iп.н =20,2/17,9=1,13.

Номинальная мощность возбуждения (11.160)

Рп =(40-2)∙20,2=770 Вт.

8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

Коэффициент продольной реакции якоря (таблица 11.4)

kad =0,85

кнас(0,5) =.

МДС для воздушного зазора

Fб(1) =679 о.е.

Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря (11.162)

хad* = о.е.

Коэффициент поперечного реакции якоря (таблица 11.4)

кaq =0.32.

8.1.5 Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря (11.163)

хaq* =о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси (11.164)

хd*ad*s* =2.79+0.0787=2,868 о.е.

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси (11.165)

хq*aq*s* =1,12+0,0787=1,198 о.е.

8.2 Сопротивление обмотки возбуждения

Активное сопротивление обмотки возбуждения, приведенное к обмотке статора (11.166)

о.е.

Коэффициент магнитной проводимости потоков рассеяния обмотки возбуждения (11.167)

lпS =lн.п +0,65lпс +0,38lп.в =58,1+0,65∙74,5+0,38∙17,4=113,1

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения (11.168)

хп* =1,27кad хad* о.е.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения (11.169)

хпs*п* - хad* =3.11-2,79=0,32 о.е.

8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора

Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси (11.188)

x'd* =xs* + о.е.

Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

х'q* =xq* =1,198 о.е.

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси

x''d* =xd* =0.36

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

x''q* =xq* =1,198

8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности

Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при работе машины на малое внешнее сопротивление (11.194)

х2* =о.е.

Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при большом внешнем индуктивном сопротивлении (11.195)

х2* =0,5(х''d* +х''q* )=0.5(0,136+1,198)=0,78 о.е.

Индуктивное сопротивление двухслойной обмотки статора для токов нулевой последовательности (11.196)

8

Активное сопротивление обмотки фазы статора для тока нулевой последовательности при рабочей температуре (11.197)

r0* =r1*(20) ∙mт =0,02761∙1,38=0,038 о.е.

8.5 Постоянные времени обмоток

Обмотка возбуждения при разомкнутых обмотках статора и демпферной (11.198)

Тd0 =xa* /w1 rп* =3.11/2*3,14*50*0,005=2с.

Обмотка возбуждения при замкнутых обмотках статора и демпферной (11.199)

Т'd =Td0 xd* /xd* =2*0.36/2,868=0.2 с.

Обмотка статора при короткозамкнутых обмотках ротора (11.205)

Ta =x2* /w1 r1* =0,78/(2∙3.14∙50∙0,0276)=0.09 с.

9. Потери и КПД

Расчетная масса стали зубцов статора (9.260)

mз1 =7,8z1 bз1ср hn1 l1 kc ∙10-6 =7,8∙42∙9,4∙25*160∙0.97∙10-6 =11,9кг.

Магнитные потери в зубцах статора (9.251)

Pз1 =4.4В2 з1ср mз1 =4.4∙1,742 ∙11,9=160 Вт.

Масса стали спинки статора (9.261)

mc1 =7.8p(Dн1 -hc1 )hc1 l1 kc ∙10-6 =7.8∙3.14(406-35)35∙160∙0.97∙10-6 =50 кг.

Магнитные потери в спинке статора (9.254)

Рс1 =4.4В2 с1 mc1 =4.4∙1.612 ∙50=570 Вт.

Амплитуда колебаний индукции (11.206)

В0 =b0 кб Вб =0,35∙1,16∙0,73=0.3Тл.

Среднее значение удельных поверхностных потерь (11.207)

рпов0 (z1 n1 ∙10-4 )1.5 (0.1В0 t1 )2 =1.8(42∙1500∙10-4 )1,5 (0.1∙0.3∙21,4)2 =12 Вт/м2 .

Поверхностные потери машины (11.208)

Рпов =2рtalп рпов кп ∙10-6 =4∙224,5∙0,669∙170∙12∙1∙10-6 =1,2 Вт.

Суммарные магнитные потери (11.213)

РсSс1з1пов =570+160+1,2=731 Вт.

Потери в обмотке статора (11.209)

Рм1 =m1 I2 1 r1 mт +m1 (I'пн /)2 rd mт =3∙54,12 ∙0,118∙1,38+3(17,9/)2 0,006∙1,38=1433 Вт.

Потери на возбуждение синхронной машины при питании от дополнительной обмотки статора (11.214)

Рп =I2 пн rп mт +2Iпн =17,9∙1,367∙1,38+2∙17,9=640 Вт.

Добавочные потери в обмотке статора и стали магнитопровода при нагрузке (11.216)

Рдоб =0,005Рн =0,005∙30000=150 Вт.

Потери на трение в подшипниках и на вентиляцию (11.211)

Р'мхт.пвен =82 2 =8()2 ()2 =420 Вт.

Потери на трение щеток о контактные кольца (11.212)

Рт.щ =2,6Iпн D1 n1 ∙10- 6=2.6∙17,9∙286∙1500∙10-6 =20 Вт.

Механические потери (11.217)

Рмх =Р'мхтщ =420+20=440 Вт.

Суммарные потери (11.218)

РSсSм1добпмх =731+1433+150+640+440=3400 Вт.

КПД при номинальной нагрузке (11.219)

h=1-РS /(РS )=1-3400/(30000+3400)=89,8 %.

10. Характеристики машин

10.1 Отношение короткого замыкания

DUн =(U10 -U )/U =20%

Значение ОКЗ (11.227)

ОКЗ=Е'0*d* =1.13/2,868=0,4 о.е.

Кратность установившегося тока к.з. (11.228)

Ik /I =ОКЗ∙Iпн* =0.4 ∙3.8=1,52 о.е.

Наибольшее мгновенное значение тока (11.229)

iуд =1,89/х''d* =1.89/0,36=5,3 о.е.

Статическая перегружаемость (11.223)

S=E'00* kp /xd cosfн =2,8687∙1,045/2,868∙0,8=1,95 о.е.

Угловые характеристики

Определяем ЭДС

Е'0* =4,2 о.е.

Определяем уравнение (11.221)

Р* =(Е'0*d* )sinQ+0.5(1/хq* -1/xd* )sin2Q=4,2/2,868sinQ+0.5(1/1,198-1/2,868)sin2Q=1,46sinQ+0,24sin2Q.

11. Тепловой и вентиляционный расчеты

11.1 Тепловой расчет

Потери в основной и дополнительной обмотках статора (11.247)

Р'м1 =m1 m'[I'2 r1 +(Iпн /)rd ]=3ּ1,48[54,12 ∙0,118+(17,9/)2 ∙0,006)=1535 Вт;

где m'т =1,48 - коэффициент для класса нагревостойкости изоляции В § 5.1.

Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (9.379)

Sn1 =pD1 l1 =pּ286ּ160=1,44*105 мм2 .

Условный периметр поперечного сечения (9.381)

П1 =2hn1 +b1 +b2 =2,25+12,7+15,7=78,4 мм.

Условная поверхность охлаждения пазов (9.382)

Sи.п1 =z1 П1 l1 =42ּ78,4ּ160=5,27*105 мм2 .

Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки (9.383)

Sл1 =4pD1 l1 =4ּpּ286ּ188=3,16*105 мм2 .

Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине (9.384)

Sмаш =pDн1 (l1 +2lп1 )= pּ406(160+2ּ88)=4,26*105 мм2 .

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора (9.386)

рп1 = Вт,

где к=0,84 - коэффициент (таблица 9.25).

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения пазов (9.387)

ри.п1 = Вт.

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки (9.388)

рл1 == Вт.

Окружная скорость ротора (9.389)

v2 = м/с.

Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (9.390)

Dtп1 =42 С,

где a1 =16ּ10-5 Вт/мм2 ּград - коэффициент теплоотдачи поверхности статора.

Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов (9.392)

Dtи.п1 = CÅ.

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.393)

Dtл1л1 /a1 =3,1*10-3 /16ּ10-5 =20 CÅ

Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.396)

Dt'1 =(Dtп1 +Dtи.п1 )+(Dtл1 +Dtи.п1 ) = (42+4,2)+ (20+13,1) CÅ.

Потери в двигателе, передаваемые воздуху внутри машины (9.397)

Р'Σ =к(Р'м1 сΣ )+Р'м1 +Р'м2мхΣд =0,84

(15353360 Вт.

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха (9.399)

Dtв = CÅ.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (9.400)

Dt1 =Dt'1 +Dtв =37,6+6,2=43,8 CÅ.

11.2 Обмотка возбуждения

Условная поверхность охлаждения многослойных катушек из изолированных проводов (11.249)

Sп2 =2рlср.п hк =4∙623∙53=13,2*104 мм2 .

Удельный тепловой поток от потерь в обмотке, отнесенных к поверхности охлаждения обмотки (11.250)

рп =кРп /Sп2 =0,9∙684/13,2*104 =47*10-4 Вт/мм2 .

Коэффициент теплоотдачи катушки (§ 11.13)

aТ =6,8∙10-5 Вт/(мм2 CÅ).

Превышение температуры наружной поверхности охлаждения обмотки (11.251)

Dtплп /aТ =47*10-4 /6,8*10-5 =69 CÅ.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри машины (11.253)

DtB2 =Dt'n +Dtип =69+12=81 С.

Среднее превышение температуры обмотки над температурой охлаждающего воздуха (11.254)

Dtп =Dt'п +Dtв =81+6,2=87 С.

11.3 Вентиляционный расчет

Необходимый расход воздуха (5.28)

Vв =м3 /с.

Z1 =600

Наружный диаметр вентилятора

мм

Внутренний диаметр колеса вентилятора

мм

Длина лопатки вентилятора

мм

Количество лопаток вентилятора

Линейные скорости вентилятора по наружному и внутреннему диаметрам соответственно:

м/с

м/с

Напор вентилятора

Па

Площадь поперечного сечения входных отверстий вентилятора

мм2

Максимальный расход воздуха

м3

Действительный расход воздуха

м3

Действительный напор вентилятора

Па

12. Масса и динамический момент инерции

12.1 Масса

Масса стали сердечника статора (11.255)

mс1Σ =mз1 +mс1 =11,9+50=61,9 кг.

Масса стали полюсов (11.256)

mсп =7,8∙10-6 кс lп (bп h'пк bнп hнп )2р=7,8∙10-6 ∙0,97∙170 (78∙65+0,7∙162∙28)∙4 = 42,4 кг.

Масса стали сердечника ротора (11.257)

mс2 =6,12кс 10-6 l1 [(2,05hс2 +D2 )2 -D2 ]=6,12∙0,97∙10-6 ∙170[(2,05∙13+72)-722 ]=4,6 кг.

Суммарная масса активной стали статора и ротора (11.258)

mсΣ =mсзΣ +mсп +mс2 =61,9+42,4+4,6=108,9

Масса меди обмотки статора (11.259)

mм1 =8,9∙10-6 m1 (a1 w1 lср1 S0 +ad wd lсрд Sэфд )=8,9∙10-6 ∙3(63∙1∙70*890*9,234 + 2∙7∙9,234∙890) = 18,4кг.

Суммарная масса меди (11.261)

mмΣ = mм1 +mн.п =18,4+27,7=46кг.

Суммарная масса изоляции (11.262)

mи =(3,8D1.5 н1 +0,2Dн1 l1 )10-4 =(3,8∙4061,5 +0,2∙406∙160)∙10-4 =4,4кг.

Масса конструкционных материалов (11.264)

mк =АDн1 +В=1,25∙406-300=207,5 кг.

Масса машины (11.265)

mмаш =mсΣ +mмΣ +mи +mк =109,9+46+4,4+207,5=367 кг.

12.2 Динамический момент инерции ротора

Радиус инерции полюсов с катушками (11.266)

Rп.ср =0,5[(0,5D2 1 +(0.85-0.96)(0.5D2 +hc2 )2 ]∙10-6 =0.5[(0.5∙2862 + 0.96(0.5∙72 +13)2 ]∙10-60,0115 м.

Динамический момент инерции полюсов с катушками (11.267)

Jп =(mсп +mмп +mмd )4R2 п.ср =(42,4+24,6)4∙0,01152 =0,77 кг/м2 .

Динамический момент инерции сердечника ротора (11.268)

Jс2 =0,5mс2 ∙10-6 [(0,5D2 +hс2 )2 -(0,5D2 )2 ]=0,5∙4,6∙10-6 [(0,5∙72+13)2 -0,5∙72]=0,01 кг/м2 .

Масса вала (11.269)

mв =15∙10-6 l1 D2 2 =15∙10-6 ∙160*722 =12,5кг.

Динамический момент инерции вала (11.270)

Jв =0,5mв (0,5D2 )2 10-6 =0.5∙12,5(0.5∙72)2 ∙10-6 =0,01 кг/м2 .

Суммарный динамический момент инерции ротора (11.271)

Jи.д =Jn +Jc2 +Jв =0,077+0,01+0,01=0,79 кг/м2 .

13. Механический расчет вала

Расчет вала на жесткость

Данные для расчета:

Dн2 =284 мм, l2 =170 мм, δ=1 мм

d1 = 70 мм; d2 = 75 мм; d3 = 87 мм; d4 = 75 мм; у1 = 70 мм; у2 = 120 мм; х1 = 34 мм;

х2 = 98 мм; а = 254 мм; b = 232 мм; c = 94 мм; l = 514 мм; t = 7,5 мм.

Сила тяжести (3-3)

Н

Прогиб вала на середине сердечника от силы тяжести по (3-5)

Номинальный момент вращения (3-1б)

Н·м

Поперечная сила (3-7)

Н

Прогиб вала от поперечной силы (3-8)

Расчетный эксцентриситет сердечника ротора (3-9)

мм

Сила одностороннего магнитного притяжения (3-10)

Н

Дополнительный прогиб от силы тяжести (3-11)

мм

Установившийся прогиб вала (3-12)

мм

Результирующей прогиб вала (3-13)

мм

Сила тяжести упругой муфты (§ 3-3)

Н

Прогиб от силы тяжести упругой муфты (3-14)

мм

Определение критической частоты вращения

Первая критическая частота вращения

об/мин

nкр должно превышать максимальную рабочую частоту на 30%, донное условие выполняется.

Расчет вала на прочность

Изгибающий момент (3-17)

Н·м

Момент кручения (3-19)

Н

Момент сопротивления при изгибе (3-20)

мм 3

Приведенное напряжение (3-21)

Па

Значение σпр ни при одном сечении вала не должно превышать σТ =245 ·10 6 Па, данное условие выполняется.

Литература

1. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – М.: Высшая школа, 2001.- 430 с.

2. Копылов И.П. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – 3-е изд., испр. и доп. – М.: Высшая школа, 2002. –757 с.: ил.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:20:00 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
20:22:56 28 ноября 2015

Работы, похожие на Дипломная работа: Синхронный генератор
Синхронные машины. Машины постоянного тока
Синхронные машины. Машины постоянного тока Учебное пособие 1. Синхронные машины 1.1 Принцип действия синхронной машины Статор 1 синхронной машины (рис ...
Обмотку возбуждения выполняют в этом случае в виде цилиндрических катушек прямоугольного сечения, которые размещают на сердечниках полюсов и укрепляют при помощи полюсных ...
Полюсным наконечникам в явнополюсных машинах обычно придают такой профиль, чтобы воздушный зазор между полюсным наконечником и статором был минимальным под серединой полюса и ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: учебное пособие Просмотров: 52379 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Расчёт генератора
Введение Синхронной машиной (СМ) называется двухобмоточная электрическая машина переменного тока, одна из обмоток которой присоединена к электрической ...
Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердечника ротора или полюсного наконечника и полюса (§ 11.3)
Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора (11.2)
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа Просмотров: 1025 Комментариев: 1 Похожие работы
Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать
Обслуживание и ремонт электрических двигателей (ремонт синхронного ...
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Специальность: электромонтер ДИПЛОМНАЯ РАБОТА На тему: "Обслуживание и ремонт электрических ...
Ротор в таких машинах имеет ярко выраженные зубцы, перемещение которых относительно статора вызывает изменение магнитного сопротивления на участках зазора и потокосцепления обмотки ...
4). Если роторы сдвинуты относительно друг друга на электрический угол 90°, общее магнитное сопротивление машины во время вращения роторов не изменяется и в обмотке возбуждения 3 ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: дипломная работа Просмотров: 30285 Комментариев: 5 Похожие работы
Оценило: 13 человек Средний балл: 4.5 Оценка: 5     Скачать
Расчет электродвигателя
Санкт-Петербургский электротехнический колледж ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ПЛАН ПО ИЗГОТОВЛЕНИЮ КОЛЛЕКТОРА АРОЧНОГО ТИПА Курсовой проект К558.180111.000 ...
Ширина выступа полюсного наконечника главного полюса
При этом площадь занимаемая полюсной катушкой возбуждения из двух секций, включая вентиляционный зазор 0 мм, составляет Qк,в = 380 мм2, а компоновка этих секций такова, что ...
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: реферат Просмотров: 892 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 2 человек Средний балл: 4.5 Оценка: неизвестно     Скачать
Полные ответы на билеты по автоделу (экзамен 2002)
Билет №1 Из каких тактов состоит рабочий цикл карбюраторного двигателя. Хар-ка каждого из них. Из описанного принципа работы двигателя видно, что для ...
Когда ротор вращается, у каждой катушки статора проходят попеременно северный и южный полюсы ротора.
Магнитный поток, проходящий через выступы статора, изменяет направление и величину, индуктируя при этом в обмотках статора э.д.с., меняющуюся по величине и направлению.
Раздел: Рефераты по транспорту
Тип: реферат Просмотров: 7569 Комментариев: 3 Похожие работы
Оценило: 11 человек Средний балл: 3.5 Оценка: 4     Скачать
Аккумуляторная батарея
АККУМУЛЯТОРНАЯ БАТАРЕЯ Назначение и устройство автомобильных аккумуляторов Автомобильная аккумуляторная батарея предназначена для электроснабжения ...
Обмотка статора с его магнитопроводом образует собственно статор, главную неподвижную часть, а обмотка возбуждения с полюсной системой и некоторыми другими деталями, (валом ...
При работе генератора напротив катушек обмотки статора устанавливается то южный, то северный полюс ротора, при этом направление магнитного потока, пронизывающего катушку ...
Раздел: Рефераты по транспорту
Тип: реферат Просмотров: 11021 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 3 человек Средний балл: 5 Оценка: неизвестно     Скачать
Машины постоянного тока
Учреждение образования "Брестский государственный университет им. А.С. Пушкина" Реферат Тема: "Машины постоянного тока" Выполнил студент 3 курса ...
Для сглаживания пульсаций ЭДС и тока обмотка якоря равномерно размещена по всей поверхности, магнитное сопротивление между полюсами уменьшается благодаря стальному сердечнику якоря ...
Тогда в результате реакции якоря не только исказится картина поля (Рис.6-7, в), но уменьшится общий магнитный поток и связанная с ним ЭДС, при этом как бы возрастет магнитное ...
Раздел: Рефераты по физике
Тип: реферат Просмотров: 14518 Комментариев: 2 Похожие работы
Оценило: 6 человек Средний балл: 4.7 Оценка: 5     Скачать
Аккумулятор и генератор для автомобиля
НАЗНАЧЕНИЕ АКБ. На автомобилях и автобусах при меняются стартерные свинцово-кислотные аккумуляторные батареи. Батареи служат для питания всех ...
Полюсные наконечники магнитной системы генератора и втулка ротора обладают небольшим остаточным магнетизмом, обеспечивающим индуктирование э.д.с. номинальной величены в обмотке ...
Большая часть магнитного потока ротора замыкается через зубцы сердечника статора, а остальная часть магнитного потока рассеивается вне сердечника и не участвует в наведении э. д ...
Раздел: Рефераты по транспорту
Тип: реферат Просмотров: 9494 Комментариев: 19 Похожие работы
Оценило: 28 человек Средний балл: 4.3 Оценка: 4     Скачать

Все работы, похожие на Дипломная работа: Синхронный генератор (1663)

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150310)
Комментарии (1830)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru