Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Название: Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Добавлен 07:20:49 24 апреля 2010 Похожие работы
Просмотров: 160 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

Министерство образования Российской Федерации

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

(СибАДИ)

Кафедра "Строительные конструкции"

Пояснительная записка к курсовому проекту:

Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Омск-2010


Содержание

1. Компоновка поперечника

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

3. Определение усилий в стойках

4. Проектирование стоек

5. Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия


1. Компоновка поперечника

Поперечная рама состоит из колонн, заделанных в фундамент и стропильной конструкции, свободно опирающейся на колонны.

Определяем размеры колонны

Высота надкрановой части:

, м

где Нкр - крановый габарит здания.

(0,15+hпб) – высота подкрановой балки с рельсом, м

Высота подкрановой части колонн от верха фундамента:

,

где

Н1 =Нг.р.+0,15,

где 0,15 – глубина заложения верха фундамента,

,

,

– (кратна модулю 0,6 м для стеновых панелей).

Определяем размеры поперечного сечения колонны

Привязка колонн к разбивочным осям

"0" - при шаге колонн 6 м и кранах с G ≤ 30 тс;

Размеры сечений

bк = 400 мм – при шаге колонн 6 м;

hв = 400 мм – при "0" привязке и кранах G < 20 тс;

с округлением в меньшую сторону с модулем 50 мм.

Глубина заделки колонны в стакан фундамента равна наибольшему из 1,5 bк или hн , и получаем отметку (-) (Нзад. + 0,15)=1,2+0,15=1,35.

Расстояние от оси кранового пути до внутренней грани подкрановой части колонны поверху: к< 250 мм при В = 6 м;

При ("привязка" + 750 + к)=0+750+250=1000мм < hн=1200мм , значит

(750+100)+(250+100)=1200мм


Конструирование стен

модуль 0,6 м; высота стеновых панелей и блоков остекления 1,2 м и 1,8 м; δпан =300 мм (принять).

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

Постоянные нагрузки

· от покрытия F п

Fп = ,

где gк =1 кН/м2 +1,5 кН/м2 =2,5 кН/м2 – расчетная нагрузка от веса 1 м2 кровли и плит покрытия;

В=6м – шаг колонн, м;

L=12м – пролет рамы, м;

Qp=40,2тс- ориентировочный вес стропильной конструкции, кН;

· от собственной массы (бз эксцентриситета)


где γf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке;

γ = 25 кН/м3 – объемный вес железобетона

· от стен и остекления (бз эксцентриситета)

,

где В – шаг колонн, м;

gст , gост – расчетные нагрузки от веса 1 м2 стеновых панелей и оконных блоков, навешанных на надкрановую или подкрановую части колонны (табл. 5)

hст , hост – высота панелей и остекления, м;

· от массы подкрановой балки с рельсом (бз эксцентриситета)

Fпб = 41,2 кН

Временные нагрузки

· от снега СНиП 2.01.07-85 (5 раздел)

Fсн = ,

где Sg =1,8 кН/м2 снеговая нагрузка в зависимости от района строительства; μ = 1, Fсн прикладывается так же как и Fп.

· от крана СНиП 2.01.07-85 (4 раздел)


вертикальная

Dmax=287 кН, Dmin=59,6 кН.

горизонтальная

Т=10,3 кН

· ветровая СНиП 2.01.07-85 (6 раздел, п. 6.3)

Wmi =Wо*k,

гдеWо – 0,3 кН/м2

k - табл. 6(СНиП 2.01.07-85)

Фактическая ветровая эпюра приводится к эквивалентной по моменту в защемлении с ординатой

до 5 м 0,75
10 м 1
20 м 1,25
40 м 1,5

Wm5=W0*k=0,3*0,75=0,225 кН/м2

Wm10=W0*k=0,3*0,71=0,3 кН/м2

Wm20=W0*k=0,3*1,25=0,375 кН/м2

Wm21.6=W0*k=0,3*1,27=0,381 кН/м2

Wm23.4=W0*k=0,3*1,29=0,387 кН/м2

на высоте Н:


;

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны:

WН =

Wотс. =

где с = 0,8 – с наветренной и с = 0,6 – с заветренной сторон

γf = 1,4 – коэффициент надежности по нагрузке;


Равномерно распределенная погонная нагрузка:

Расчетная схема (статически неопределимая)

Ригель считается абсолютно жестким.

Основная система метода перемещений (одно неизвестное).

3. Определение усилий в стойках

;

Постоянной – нагрузка от собственного веса, стен и подкрановых балок – приложена по оси колонны.

От покрытия Fп (симметричное воздействие)

y=0*HB ;

Сила Fп приложена на расстоянии 150 мм от разбивочной оси, поэтому эксцентриситет приложения силы относительно оси надкрановой части колонны:

e = hн/2 – hв/2=1,2/2-0,4/2=0,4м;

Rв← (+); →(-);

K1=2,152 ,K1=1,314 [3, тб.16.1]


при привязке "0", аВ = 50 мм – при вк = 40 см от покрытия

МI =

МII =

NI = NII =Fп =110,1 кН

От стен, собственного веса, подкрановых балок

МI = МII =0

NI =

NII =

От постоянной нагрузки суммарная

МI =∑ МI =2.34+0=2,34кН*м

МII =∑ МII =-3,44+0=-3,44кН*м

NI =∑ NI =110,1+45,08=155,18 кН

NII =∑ NII =110,1+477,18=587,28 кН

Временная нагрузка

Снеговая Fсн – изгибающие усилия от покрытия умножаются на коэффициент

Fсн / Fп =64,8/110,1=0,59

МI =2,34*0,59=1,38 кН*м

NI = NII =Fсн =64,8 кН

МII =-3,44*0,59=-2,03 кН*м


Крановая вертикальная Dmax ; (y = 1*Hн ,)

ан = "привязка" + 750 – hн/2=0+850-1200/2=250мм

ан = hн/2 - "привязка" - 750=1200/2-0-850=-250мм

K2=1,304 [3,тб.16.2]

- со своими знаками,

R11 – реакция в дополнительной связи от перемещения

,

;

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =Dmax =287 кН

NI = 0

NII =Dmin =59,6 кН


Крановая горизонтальная ТА, ТБ

K3=0,775 [3, тб.16.3]

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0


Ветровая (слева)

K7=0,363 [3, тб.16.7]

;

;

;

;

;

Стойка А Стойка Б

NI = 0

NII =0

NI = 0

NII =0

4. Проектирование стоек

Материал

Бетон В25

γв2 = 1,1 (табл. 15 [1])

Rв =14,5МПа*1,1=15,95МПа (табл. 13 [1] с учетом γв2 )

Eв =27,0*103 МПа (табл. 18 [1])

Арматура А- III (Ø10 ÷ 40)

Rs =Rsc =365МПа (табл. 2.2 [1])

Es =200*103 МПа (табл. 29 [1])

- коэффициент приведения

;

;

где

ω=α – 0,008

Rв=0,85-0,008*15,95=0,722 (п. 3.12 [1])

α=0,85 – для тяжелого бетона

σSR =Rs =365МПа

σSc , U =400 МПа, т.к. γв2 >1,0

Надкрановая часть (армирование симметричное)

Исходные данные
Нв 370 см
40 см
вк 40 см
J 213333 см4
lo 2,5Нв=925 см
i 0,289hв=11,56 см

Если λ=lo/I=925/11,56=80 >14, то учитываем выгиб колонны

Определение зависимости " Ncr As "

,

если

и φр = 1 (ф. 58)

где

Eв = МПа ·100 = Н/см2 ;

As иA’s – см2 ;

lo, ho, a’ – см ;

J – см4 ; Ncr – H ;

После преобразования формулы Ncr , получаем


;

;

;

Таблица 1

Показатели Сочетание усилий
Мmax=23,06 кНм Мmin=-49,13 кНм
N=220 кН N=155,18 кН
1. М , Нсм 2306000 -4913000
2. N, Н 220000 155180
3. , см 10,48 31,66
4. Мдл , Нсм 234000 234000
5. Nдл , Н 155180 155180
6.

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*925/40-

0,01*15,95=0,11

7. , (п. 3.6)
Принимаем δе 0,26 0,79
8.
9.
10. где β = 1 (т.36)
11.
12.
13. 29321,3(41,08+(Аs+A’s)) 29321,3(25,85+(Аs+A’s))

1)АSmin = А’Sminmin вк ho =0,002*40*34=2,72 см2

2)АSmin = А’Smin =4,02 см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = A’Smin =4,02 см2 (2Ø16)

Конструктивный расчет по наиневыгоднейшему сочетанию (армирование симметричное)

Таблица 2

Показатели

Вычисления по сочетанию

М=-4913000Нсм;
Nсоотв= 155180Н.
1.
2. Принимаем АS 1 = A’S 1 = АSMIN 4,02см2
3.

Ncr (табл. 1)

Astot = AS1 + A’S1 =4,02+4,02=8,04см2

Ncr=29321,3,(25,85+

8,04)=993699 Н

4. (ф. 19)
5. ,см
6.
7. Т.к. АS 2 ≤АS 1 , то АS = A’S = 4,02 см2 2О16

Проверка прочности по другому, сочетанию, армирование А S = A S =4,02см2 (табл. 2)


Таблица 3

Показатели Вычисления
М=2306000 Н*см
N=220000 Н
1.

x = ξho (см)

2. Ncr (табл. 1 и 2), Н 1440262
3.
4.
5. N·e (ф. 36 п. 3.20)
6.
7. Если п.5 ≤ п.6, то прочность обеспечена

5385600<11114956

Прочность обеспечена

Подкрановая часть

Исходные данные
Нн= 1805 см
hн= 120 см
вк = 40 см
J= 5760000 см4
lo= 2707,5 см (табл.32)
i= 34,68 см

λ=lo /i=2707,5/34,68=78 >14,

то учитываем выгиб колонны.

1)АSmin = А’Sminmin вк ho =0,002*40*114=9,12 см2

2) АSmin = А’Smin 4,02 , см2 ( 2 Ø16)

Принимаем по наибольшему n, Ø с ASmin = A’Smin =9,82 см2 (2Ø25)


Таблица 4

Показатели Сочетание усилий
Мmax=594,2 кНм Мmin=-596,08 кНм
N=587,28 кН N=652,08 кН
1. М , Нсм 59420000 -59608000
2. N, Н 587280 652080
3. , см
4. Мдл , Нсм -344000 -34000
5. Nдл , Н 587280 587280
6.

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

0,5-0,01*2707,5/120-

0,01*15,95=0,11

7. , (п. 3.6)
Принимаем δе 0,84 0,76
8.
9.
10. б где β = 1 (т.36)
11.
12.
13. 50916,7(31,61+(Аs+A’s)) 50916,7(45,36+(Аs+A’s))

Конструктивный расчет подкрановой части (армирование несимметричное)


Таблица 5

Показатели Вычисления по сочетанию
Mmax =59420000 Н*см , Nсоотв =587280 Н
1. А’S 1 = АSmin 9,82см2
2. АS 1 = 2АSmin 10,33см2
3. 50916,7(31,61+(9,82+10,33))=2635448
4.
5.
6.
7. Если А’S 2 ≤ А’S 1 , то А’S 2 = А’S 1 =9,82см
9.
10.
11.
12.
13. ≤ 5%,

Принимаем 2Ø28, с Аs =12,32 см2 .

Принимаем 2Ø25, с Аs =9,82 см2 .

Таблица 6

Показатели Вычисления по сочетанию
Mmin =-59608000 Н*см , Nсоотв =652080 Н
1. А’S 1 = АSmin 9,82 см2
2. АS 1 = 2АSmin 10,33 см2
3. 50916,7(45,36+(9,82+10,33))=3335553
4.
5.
6.
7. Т.к. А’S 2 ≤ А’S 1 , то А’S 2 = А’S 1 =9,82см
9.
10.
11.
12.
13. ≤ 5%,

Принимаем 2Ø25, с Аs = Аs =9,82 см2 .

Окончательное конструирование продольной арматуры (п. 5.18)

Окончательное армирование

Принимаем правую арматуру 2Ø28, с Аs =12,32 см2 , левую 2Ø25, с Аs = 9,82 см2 .

Проверка на ЭВМ

Показатели Сочетание 1 Сочетание 2
Мmax=594,2 кНм Мmin=-596,08 кНм
N=587,28 кН N=652,08 кН
1.

Уточнение

;

2.
3.
4. , см

Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия.

1. Конструктивная схема покрытия

Покрытие представлено ребристыми плитами шириной 3м, опирающимися продольными ребрами на двускатные стропильные балки.

2. Предварительное конструирование балки

hmax=890+1/12(0,5L-25)=890+1/12(0,5*12000-25)=1388 мм

hx=890+1/12(x+125)=890+1/12(4329+125)=1260 мм

3. Расчетная схема балки

l0 =11,7м; x=4,329м.

Qmax=q*l0/2=32,22*11,7/2=188,5 кН

Сбор нагрузок на балку

Вид нагрузки Нормат. кН/м2 γf РасчетнкН/м2 Шаг колонн,В, м Нормат. кН/м РасчетнкН/м
I. Постоянные
1. Стяжка, пароизоляция, ковер 0,6 1,3 0,78 6 3,6 4,68
2. Утеплитель(для отапливаемых) 0,4 1,3 0,52 2,4 3,12
3. Плиты покрытия 1,5 1,1 1,65 9 9,9
4. Балка 0,56 1,1 0,62 6 3,36 3,72
gн =18,36 g =21,42
II. Временные
1. Длительно-действующая 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4
2. Кратковременно-действующая. 0,63 1,43 0,9 6 3,78 5,4
pн =27 p=37,8
qн =68,748 q=86,604
В том числе

Нагрузка от собственной массы балки:

Вес балки нормативный, кН –

Gб = 40,2кН,

где

Нормативная нагрузка на 1 м2 покрытия:

4. Расчет прочности нормального сечения балки покрытия

Расчетное опасное сечение находится на расстоянии равном приблизительно 0,37 lo.

Принимаем а’=3 см; аsp =8 см;

Бетон В25, арматура АIII, преднапрягаемая арматура АV

Определение площади сечения напрягаемой арматуры

Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξR (см. ф. 25 п.3,12). В этой формуле

γв2 =0,9; σsp =(0,6÷0,8)Rs , ser =0,7*785=550 МПа;

для упрощения

∆σsp =0.

sSR=RS+400-sSsp-Dssp=680+400-550-0=530 МПа

w=a-0,008*Rb=0,85-0,008*13,05=0,75

Кроме этого определяем

Определяем необходимость постановки арматуры в сжатой зоне А’S по расчету (из предельного условия ξ=ξR ):

Т.к.A’S треб. < A’Smin , то A’S треб. =A’Smin =4,52 см2 (4 Ø12 АIII);.

Принимаем


A’S факт =4,52 см2 (4 Ø12 АIII)

Определяем положение нейтральной оси в расчетном сечении : если

то нейтральная ось находится в ребре, тогда

0,22≤ aR =0,4 -x=

Коэффициент γs 6 определяется по п. 3,13. (формула 27), принимаем

Фактическое значение Аsp принимают по сортаменту .

Asp факт 7,64см2 (4 Ø 18 А-V)


Арматуру размещают в нижней полке балки с учетом конструктивных требований п.5.5 и 5.12., и назначают размеры нижнего пояса балки. При этом без перерасчета уточняют значения a и ho .

Проверка прочности балки по нормальному сечению

Нейтральная ось проходит в полке, если

,

тогда высота сжатой зоны бетона определяется

,

Несущая способность сечения (Нсм)

прочность сечения обеспечена.

5. Расчет прочности наклонного сечения балки покрытия

Задаемся Ø 10 АIII, S1 =150 мм; n=2;

- учитывает влияние сжатых полок

- учитывает влияние продольных сил

, кроме этого (1+φf + φn ) ≤ 1,5

С=bпл-0,15=3-0,15=2,85 м

; ; ;

;

Проверка прочности наклонной полосы

Где

, β=0,01; Rв в МПа

; ;

Расчет балок покрытия по II группе предельных состояний

1. Назначение величины предварительного напряжения арматуры

Исходные данные: способ натяжения; длина натягиваемого стержня (l=12,25м) в метрах нормативное сопротивление арматуры Rsp , ser =785 МПа.

Назначаемая величина предварительного напряжения арматуры σsp =550 МПа должна удовлетворять двум условиям (см. п. 1.23 СНиПа)

2. Вычисление геометрических характеристик сечения


Исходные данные: размеры поперечного сечения балки в наиболее напряженном месте в (см);

As =2,26 см2 ,

Asp =7,64 см2 , A’s=4,52см2 , a=3см, asp =8 см , a’=3см, Es =200000 МПа,

Esp =190000 МПа,

E’s =200000 МПа,

Eв =27000 МПа;

Коэффициенты приведения арматуры к бетону:

Приведенная к бетону площадь сечения:


Статический момент приведенного сечения относительно оси проходящей по нижней грани:

Расстояние от нижней грани сечения до его центра тяжести:

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления сечения на уровне сжатой грани:

Момент сопротивления сечения на уровне сжатой арматуры:


Момент сопротивления сечения на уровне растянутой напряженной арматуры:

Момент сопротивления сечения на уровне растянутой грани:

Упругопластический момент сопротивления по нижней грани сечения:

Упругопластический момент сопротивления по верхней грани сечения:

здесь γ=1,5 – коэффициент упругопластичности для двутаврового сечения.

3. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.

Исходные данные: тип арматуры (стержневая); способ натяжения (механический); σsp =550 МПа, Rsp , ser 785 МПа, передаточная прочность бетона Rвр =к·В=0,8*25=20 МПа, где В – класс бетона, к – коэффициент предаточной прочности (например, при 80% предаточной прочностик=0,8); Asp = 7,64 см2 ; Ared =1673см2 ; Ws = 54494,6 см3 ; yн= 70 см; asp =8см; Mсв н 5360000 Нсм – нормативный изгибающий момент в расчетном сечении от собственного веса балки.

При механическом способе натяжения дополнительно

Ø (мм)=18мм - диаметр преднапряженной арматуры;

L (мм)=13000мм - длина натягиваемого стержня;

Esp 190000 МПа.

А. Первые потери

σ1 =0,1* σsp -20=0,1*550-20=35 МПа – потери от релаксации напряжений арматуры (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ2 =1,25*Δt=1,25*65=81,25 МПа – потери от температурного перепада (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ3 = МПа –

потери деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств;

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ4 =0 – потери от трения арматуры, принимаются равным 0;

σ5 =30 МПа – потери от деформации стальной формы

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем усилие обжатия в бетоне при обжатии в уровне центра тяжести преднапряженной арматуры:


– потери от быстронатекающей ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Б. Вторые потери

σ7 =0 – потери от релаксации напряжений арматуры, принимаются равным

σ8 =35 МПа – потери от усадки бетона

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь:

Определяем напряженияв бетоне от усилия обжатия:

– потери от ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем сумму всех потерь и усилие обжатия:


Σσi – σ1 + σ2 + σ3 + σ4 + σ5 + σ6 + σ7 + σ8 + σ9 =35+81,25+66,76+0+30+8,16+0+

+35+25,31=236,37 ≥ 100 (МПа);

,

4. Оценка трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры

Исходные данные:

P1 =285690,2 (H); Мс н в =5360000 (Нсм);

W’red =60333,3 (см3 ); W’pl =90500 (см3 ); yн =70 (см);

H=126 (см); asp =8 (см); k=0,8; Rвр, ser =kRв, ser =14,8 (МПа);

Rв t р ,ser =k Rв t,ser =1,28 (МПа);

Ared =1673(см2 ); Ired =3378662,2 (см4 ).

Для возможной корректировки жесткости конструкции и прогибов необходимо выполнить оценку трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры. Условие возникновения верхних трещин оценивается по условию:

Где

,

- при неблагоприятном влиянии преднапряжения

При механическом способе натяжения


,

(см)

r’ – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:

,(см)

где

;

-верхних трещин нет, l1=0

5. Оценка трещинообразования нижней зоны балки в стадии эксплуатации

Исходные данные:

P2 =239613,3 (H); h=126 (см); yн =70 (см);

asp =8 (см); Ared 1673 (см2 );

Ired =3378662,2 (см4 ); Wred =48266,6 (см3 ); Wpl =72400 (см3 ); As =2,26 (см2 ); Asp = 7,64 (см2 ); A’s = 4,52(см2 );

Rв, ser =18,5 (МПа); Rв t , ser 1,6(МПа); М н =41350000 (Нсм);


К трещиностойкости балки предъявляют требования 3-ей категории (п. 1.16 СНиПа). Расчет по образованию трещин производят на действие полных нормативных нагрузок. Расчет заключается в проверке условия:

- при благоприятном влиянии преднапряжения

- см. п. 4

еор - см. п. 4

41350000<31175984,2 – нижние трещины.


6. Определение раскрытия трещин в нижней зоне

Исходные данные:

b=8 (см); вf =20 (см); в’f =35 (см);

h0 =118 (см); hf =13 (см);

h’f =15 (см);

а=3 (см); аsp =8 (см); а’ =3 (см);

Esp =190000 (МПа);

Es =200000 (МПа);

E’s =200000 (МПа);

Asp =7,64 (см); As =2,26 (см);

A’s =4,52 (см);

Rв ,ser =18,5 (МПа); P2 =239613,3 (H);

γsp 1 = 0,9;

Выполняют расчеты по непродолжительному раскрытию трещин на действие полных нормативных нагрузок и по продолжительному раскрытию на действие постоянных и временных нормативных нагрузок (п. 4.14 СНиПа).

Расчет сводится к проверке условий трещиностойкости:


Здесь - приращение ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок;

- ширина продолжительного раскрытия трещин.

Предельно допустимые значения , , указаны в табл. 2 СНиПа.

Параметры , , и , рассчитывают по следующему алгоритму:

При определении принимают М=М н ; φе =1; ν=0,45.

При определении принимают М=Мдл н ; φе =1; ν=0,45.

При определении принимают М=Мдл н ; φе =1,6-15; ν=0,15.

;

;

;

;

;

;


;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещин: [1, п.4.14]

(ф. 144)

;

;

;

;

;

;

;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещин: [1, п.4.14]

(ф. 144)


;

;

;

;

;

;

;

Плечо внутренней пары сил ф-ла (166,)[1]

Напряжения в растянутой арматуре ф-ла (147), [1]

Вычисляем ширину раскрытия трещин: [1, п.4.14]


(ф. 144)

7. Мероприятия по обеспечению прочности и трещиностойкости опорного участка

Согласно п. 5.58 СНиПа у торцов балки предусматривают дополнительную ненапрягаемую арматуру, т. к. напрягаемая продольная арматура сосредоточена у нижней грани. Площадь сечения одного стержня поперечной арматуры класса А-III равна:

,

где n – число стержней (4 или 6), надежно закрепленных приваркой к опорным деталям.

Принимаем стержень Ø10мм, Аs =0,785см2 .

У концов балки устанавливают дополнительную косвенную арматуру (сетки или хомуты с шагом 5 – 10 см, охватывающие все напрягаемые продольные стержни) на длине участка не менее 0,6 lp =21,6см и 20 см (п. 5.61).

0,6*lp=0,6*25,4=15,2<20 см, то Принимаем длину участка равной 20см.

8. Армирование балки

Ребро балки армируют двумя вертикальными каркасами из расчетных поперечных стержней (п. 5.27), объединенных продольными стержнями .

Верхнюю полку армируют горизонтальным каркасом, состоящим из двух продольных стержней Ø12 А-III и гнутых поперечных стержней Ø5 Вр-I, расположенных с шагом 20 см.

Нижнюю полку армируют замкнутыми хомутами Ø5 Вр-I, с шагом не менее 2 hf Хомуты связаны в пространственные каркасы продольной арматурой Ø5 Вр-I.

Балка имеет закладные детали для крепления плит покрытия. Подъем балки осуществляют с помощью специальных захватов, для чего в ней предусмотрены монтажные отверстия.


Литература

1. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. М, 1989г.

2. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.; М, 1986.

3. Улицкий И,И, Железобетонные конструкции. Киев, 1973г.

4. Методические указания по применению ЭВМ в курсовом проекте.

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений06:50:52 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
16:15:36 25 ноября 2015

Работы, похожие на Курсовая работа: Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150894)
Комментарии (1842)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru