Банк рефератов содержит более 364 тысяч рефератов, курсовых и дипломных работ, шпаргалок и докладов по различным дисциплинам: истории, психологии, экономике, менеджменту, философии, праву, экологии. А также изложения, сочинения по литературе, отчеты по практике, топики по английскому.
Полнотекстовый поиск
Всего работ:
364150
Теги названий
Разделы
Авиация и космонавтика (304)
Административное право (123)
Арбитражный процесс (23)
Архитектура (113)
Астрология (4)
Астрономия (4814)
Банковское дело (5227)
Безопасность жизнедеятельности (2616)
Биографии (3423)
Биология (4214)
Биология и химия (1518)
Биржевое дело (68)
Ботаника и сельское хоз-во (2836)
Бухгалтерский учет и аудит (8269)
Валютные отношения (50)
Ветеринария (50)
Военная кафедра (762)
ГДЗ (2)
География (5275)
Геодезия (30)
Геология (1222)
Геополитика (43)
Государство и право (20403)
Гражданское право и процесс (465)
Делопроизводство (19)
Деньги и кредит (108)
ЕГЭ (173)
Естествознание (96)
Журналистика (899)
ЗНО (54)
Зоология (34)
Издательское дело и полиграфия (476)
Инвестиции (106)
Иностранный язык (62792)
Информатика (3562)
Информатика, программирование (6444)
Исторические личности (2165)
История (21320)
История техники (766)
Кибернетика (64)
Коммуникации и связь (3145)
Компьютерные науки (60)
Косметология (17)
Краеведение и этнография (588)
Краткое содержание произведений (1000)
Криминалистика (106)
Криминология (48)
Криптология (3)
Кулинария (1167)
Культура и искусство (8485)
Культурология (537)
Литература : зарубежная (2044)
Литература и русский язык (11657)
Логика (532)
Логистика (21)
Маркетинг (7985)
Математика (3721)
Медицина, здоровье (10549)
Медицинские науки (88)
Международное публичное право (58)
Международное частное право (36)
Международные отношения (2257)
Менеджмент (12491)
Металлургия (91)
Москвоведение (797)
Музыка (1338)
Муниципальное право (24)
Налоги, налогообложение (214)
Наука и техника (1141)
Начертательная геометрия (3)
Оккультизм и уфология (8)
Остальные рефераты (21697)
Педагогика (7850)
Политология (3801)
Право (682)
Право, юриспруденция (2881)
Предпринимательство (475)
Прикладные науки (1)
Промышленность, производство (7100)
Психология (8694)
психология, педагогика (4121)
Радиоэлектроника (443)
Реклама (952)
Религия и мифология (2967)
Риторика (23)
Сексология (748)
Социология (4876)
Статистика (95)
Страхование (107)
Строительные науки (7)
Строительство (2004)
Схемотехника (15)
Таможенная система (663)
Теория государства и права (240)
Теория организации (39)
Теплотехника (25)
Технология (624)
Товароведение (16)
Транспорт (2652)
Трудовое право (136)
Туризм (90)
Уголовное право и процесс (406)
Управление (95)
Управленческие науки (24)
Физика (3463)
Физкультура и спорт (4482)
Философия (7216)
Финансовые науки (4592)
Финансы (5386)
Фотография (3)
Химия (2244)
Хозяйственное право (23)
Цифровые устройства (29)
Экологическое право (35)
Экология (4517)
Экономика (20645)
Экономико-математическое моделирование (666)
Экономическая география (119)
Экономическая теория (2573)
Этика (889)
Юриспруденция (288)
Языковедение (148)
Языкознание, филология (1140)

Курсовая работа: Отопление и вентиляция жилого здания

Название: Отопление и вентиляция жилого здания
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа Добавлен 05:25:22 04 ноября 2010 Похожие работы
Просмотров: 1918 Комментариев: 2 Оценило: 0 человек Средний балл: 0 Оценка: неизвестно     Скачать

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ПЕРМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Курсовой проект
на тему:
Отопление и вентиляция жилого здания

Содержание

Введение

Общая часть

Климатическая характеристика района строительства

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен

1.2 Сопротивление теплопередаче подвального перекрытия

1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов

1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стен и перегородок

2. Отопление здания

2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции

2.2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха

2.3 Результаты расчета

3. Определение поверхности нагрева и числа элементов отопительных приборов

3.1 Расчет отопительных приборов

3.2 Расчет чугунных секционных радиаторов

4. Расчет водоструйного элеватора и расширительного бака

4.1 Подбор элеватора

5. Гидравлический расчет системы водяного отопления

5.1 Методика расчета

6. Вентиляция здания

6.1 Определение воздухообмена в помещении

6.2 Аэродинамический расчёт систем вентиляции

Список использованной литературы


Введение

Общая часть

В данном курсовом проекте необходимо разработать системы отопления и вентиляцию жилого здания.

Исходные данные для проектирования:

· Число этажей – 2;

· Число секций – 1;

· Высота этажа – 2,9 м;

· Место нахождения здания – г. Могилев;

· Ориентация здания – северо-запад;

· Конструктивные решения элементов здания:

¾ стены – дерево сосна;

¾ утеплитель стен – плиты жесткие минераловатные на синтетическом связующем;

¾ утеплитель полов – пенополиуретан;

¾ утеплитель перекрытия – маты и полосы из стеклянного волокна;

· Наличие подвала – есть;

· Наличие чердака – есть;

· Система отопления – однотрубная с верхней разводкой;

· Марка отопительного прибора – МС 140-108

· Температура воды наружной сети - 1350

· Располагаемое давление – 130 кПа.

В здании запроектирована система вентиляции с естественным побуждением. Приток воздуха осуществляется через микротрещины в оконных проёмах (естественная вентиляция), вытяжка – из кухонь и совмещённых санузлов.

По приложению А.3 методических указаний [1] принимаем параметры наружного воздуха:

· наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92: –29 °С

· наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92: –25 °С.

По приложению П.1 параметры внутреннего воздуха составляют:

· жилая комната – 18 °С;

· кухня 15 °С;

· совмещённый санузел – 25 °С

· лестничная клетка – 15 °С.

Примечание:

1 При расчетах учитываем, что в угловых помещениях квартир расчетная температура воздуха должна быть на 2°С выше указанной.

2 Относительная влажность воздуха в помещениях составляет 55 %.

Климатическая характеристика района строительства определяется по СНБ 2.04.02-2000 и Изменение № 1 СНБ 2.04.02-2000

Таблица 3.1 — Климатические параметры холодного периода года

Область, пункт Температура воздуха, °С

Сумма

отрицательных средних

месячных

температур, °С

абсолютная минимальная

наиболее

холодных суток

обеспеченностью

наиболее

холодной пятидневки обеспеченностью

холодного

периода

обеспеченностью 0,94

0,98 0,92 0,98 0,92
1 2 3 4 5 6 7
Могилев –37 –34 –29 –28 –24 –11,0 –18,4
Область, пункт

Средние продолжительность, сут, и температура

воздуха, °С, периодов со средней суточной температурой воздуха, °С, не выше

Дата начала и окончания периода с наиболее

вероятной температурой воздуха не выше 8 °С

0 8 10
продолжительность температура продолжительность температура продолжительность температура начало конец
8 9 10 11 12 13 14 15
Могилев 127 –4,6 200 –1,5 221 –0,4 04.10 21.04
Область, пункт

Среднее число дней

с оттепелью за декабрь–февраль

Средняя месячная

относительная влажность, %

Среднее

количество (сумма)

осадков за

ноябрь–март, мм

Среднее месячное

атмосферное давление на высоте установки

барометра за январь

в 15 ч наиболее холодного

месяца (января)

за отопительный период гПа мм рт. ст.
16 17 18 19 20 20а
Могилев 32 82 84 217 993,5 747
Область, пункт Ветер

Преобладающее направление за

декабрь–февраль

Средняя скорость за отопительный период, м/с

Максимальная

из средних

скоростей

по румбам

в январе, м/с

Среднее число дней со скоростью ≥10 м/с при отрицательной температуре воздуха

Средняя скорость

в январе, м/с

21 22 23 24 25
Могилев З 4,4 5,1 7,6 4,7

Таблица 3.2 — Климатические параметры теплого периода года

Область, пункт

Атмосферное давление

на высоте установки барометра

Высота установки

барометра над уровнем моря, м

Температура воздуха, °С,

обеспеченностью

среднее месячное

за июль

среднее за год
гПа мм рт. ст. гПа мм рт. ст. 0,95 0,96 0,98 0,99
1 2 3 4 5 6 7
Могилев 990,3 745 992,4 746 192,5 22,0 23,0 25,0 26,5
Область, пункт Температура воздуха, °С

Средняя месячная

относительная

влажность воздуха

в 15 ч наиболее теплого месяца (июля), %

Среднее количество (сумма) осадков за

апрель–октябрь, мм

средняя

максимальная

наиболее теплого месяца года (июля)

абсолютная

максимальная

8 9 10 11
Могилев 23 36 58 417
Область, пункт Суточный максимум осадков за год, мм

Преобладающее

направление ветра (румбы)

за июнь–август

средний

из максимальных

наибольший

из максимальных

12 13 14
Могилев 35 74 З
Область, пункт Максимальная за год интенсивность осадков в течение 20 мин, мм/мин

Минимальная

из средних

скоростей ветра по румбам в июле, м/с

Повторяемость штилей за год, %

Средняя

скорость ветра

в июле, м/с

средняя

из максимальных

наибольшая

из максимальных

15 16 17 18 19
Могилев 0,73 1,38 3,6 8 3,2

Таблица 3.3 — Средняя месячная и годовая температура воздуха

Область, пункт Средняя месячная и годовая температура воздуха, °С
Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Могилев –6,8 –5,8 –1,1 6,4 12,9 16,1 17,7 16,6 11,3 5,7 –0,1 –4,6 5,7

Таблица 3.4 - Средняя за месяц и за год суточная амплитуда температуры воздуха, ºС

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Могилев 6,4 7,0 7,7 8,8 11,1 10,8 10,8 10,7 9,7 7,0 4,9 5,3 8,4

Таблица 3.5 — Среднее за год число дней с температурой воздуха ниже и выше заданных пределов, c переходом температуры воздуха через 0 °С в течение суток.

Область, пункт

Среднее за год число дней

с минимальной температурой воздуха равной и ниже, °С

Среднее за год число дней

с максимальной температурой воздуха равной и выше, °С

Среднее за год число дней с переходом температуры воздуха через 0 °С

в течение суток

–35 –30 –25 25 30 34
1 2 3 4 5 6 7
Могилев 0,1 0,6 3 35 3 0,1 72

Таблица 3.9 - Средняя месячная и годовая относительная влажность, %

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
Могилев 86 84 81 74 68 70 74 76 80 84 88 89 80

«Таблица 3.10 — Снежный покров

Область, пункт Высота снежного покрова, см

Продолжительность

залегания устойчивого снежного покрова, дни

средняя

из наибольших

декадных за зиму

максимальная

из наибольших

декадных за зиму

максимальная суточная за зиму на последний день декады
1 2 3 4
Могилев 26 56 52 106

Таблица 3.12 - Средняя за месяц и за год продолжительность солнечного сияния, час

Область, пункт Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Год
МОГИЛЕВСКАЯ ОБЛАСТЬ
Горки 52 77 125 182 258 272 262 241 160 91 37 26 1783
Костюковичи 52 76 123 173 255 272 262 239 166 100 36 27 1781

Таблица 3.13 - Месячные суммы прямой солнечной радиации на горизонтальную и вертикальные поверхности различной ориентации при ясном небе, МДж/м²

Ориентация поверхности Географическая широта, град, Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь
Горизонтальная

56

54

52

72 149 337 488 655 704 684 552 369 218 97 55
81 163 350 498 657 699 687 555 382 237 113 66
94 182 367 511 659 693 691 559 399 262 134 81
С 56 - - - 10 59 77 82 22 - - - -
54 - - - 10 52 77 76 22 - - - -
52 - - - 10 46 69 76 17 - - - -
СВ, СЗ 56 0,7 12 57 112 183 211 205 138 70 24 3 -
54 0,8 13 56 110 177 203 199 133 69 26 3 -
52 0,9 15 55 107 171 194 193 129 72 29 4 -
В, З 56 71 128 232 293 360 366 369 315 232 168 96 60
54 77 135 234 284 342 342 350 300 233 175 105 71
52 85 142 239 281 323 319 339 291 231 186 115 84
ЮВ, ЮЗ 56 269 325 435 415 400 366 383 403 398 379 299 248
54 262 324 434 403 388 342 364 383 386 382 308 263
52 262 337 426 388 356 319 352 358 375 390 322 282
Ю 56 374 442 532 444 360 310 335 408 469 506 420 346
54 369 443 535 423 342 280 309 377 451 502 433 370
52 381 459 525 404 316 256 290 358 435 516 446 397

Таблица 3.14 - Месячные суммы суммарной солнечной радиации на горизонтальную и вертикальные поверхности различной ориентации при ясном небе, МДж/м²

Ориентация поверхности Географическая широта, град, Январь Февраль Март Апрель Май Июнь Июль Август Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь
Горизонтальная 56 116 225 457 643 840 883 879 720 488 294 148 84
54 135 242 477 652 840 885 881 731 505 316 167 103
52 160 265 505 665 840 887 883 746 528 346 192 128
С 56 63 118 173 147 235 263 266 178 108 70 49 40
54 74 125 181 147 228 267 259 184 112 74 55 50
52 89 130 180 149 221 255 254 181 114 77 59 62
СВ, СЗ 56 67 136 241 263 372 408 402 308 188 102 57 43
54 80 145 249 261 365 403 396 308 191 108 62 53
52 96 152 247 260 358 391 385 308 196 114 67 66
В, З 56 141 259 427 456 562 575 582 497 361 252 154 105
54 160 274 439 447 542 556 563 489 366 265 168 128
52 185 287 443 446 522 529 545 485 368 278 183 154
ЮВ, ЮЗ 56 350 470 646 588 605 577 600 594 541 476 370 300
54 358 476 655 578 592 558 581 581 534 483 385 328
52 378 496 647 564 559 531 563 561 527 497 404 363
Ю 56 466 600 759 629 570 522 557 608 626 615 504 406
54 478 610 773 609 550 497 531 585 613 617 523 444
52 513 632 765 590 523 470 507 571 603 636 543 490

1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнические показатели строительных материалов

Таблица А.1Выборка из приложения А (обязательное) ТКП 45-2.04-43-2006

Материал

Характеристики

материала в сухом

состоянии

Расчетное массовое отношение

влаги в материале W, % (при условиях эксплуатации по таблице 4.2)

Расчетные коэффициенты

(при условиях эксплуатации

по таблице 4.2)

Плотность r, кг/м3

Удельная теплоемкость

с, кДж/(кг·°С)

Коэффициент

теплопроводности l, Вт/(м ×°С)

теплопроводности

l, Вт/(м ×°С)

теплоусвоения

s, Вт/(м2 ×°С)

(при периоде 24 ч)

паропроницаемости

m, мг/(м×ч×Па)

А Б А Б А Б А Б
Маты минераловатные прошивные 125 0,84 0,044 0,6 2,0 0,046 0,051 0,60 0,66 0,56 125
Пенополиуретан 50 1,34 0,041 2 10 0,043 0,052 0,46 0,55 0,05 50
Маты из стекловолокна прошивные 125 0,84 0,044 0,6 2,0 0,046 0,051 0,60 0,66 0,56 125
Сосна поперек волокон 500 2,30 0,09 15 20 0,14 0,18 3,87 4,54 0,06 500
Железобетон 2500 0,84 1,69 2 3 1,92 2,04 17,98 19,70 0,03 2500
Цементно-песчаный р-р 1800 0,84 0,58 2 4 0,76 0,93 9,60 11,09 0,09 1800

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен

Целью данного раздела работы является определение толщины теплоизоляционного слоя и термического сопротивления теплопередаче строительной конструкции.

Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, , определяется по формуле:


, (1.1)

где δi – толщина слоя, м;

λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной

конструкции, принимаемый по приложению А [2]

Рисунок 1 –Конструкция наружной стены.

1. Брус – сосна.

2. Маты минераловатные.

3. Цементно-песчаный р-р

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции , определяется по формуле:

(1.2)

где R, R, R, R– термическое сопротивление отдельных слоёв

конструкции, , определяется по формуле 1.1.;

– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей

конструкции,, принимаемый по таблице 5.4 [2].;

=8,7 ;

– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий,, принимаемый таблице А.5 [1], = 23;

Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R, принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2].

;

;

;

Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены
Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводности

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Цементно-песчаный р-р 0,02 0,93 p=1800 кг/м³
Утеплитель - Маты минералованые 0,16 0,051 p=125 кг/м³
Брус - сосна 160х160 0,16 0,18 p=500 кг/м³
Наименование показателя Значение
коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС 23

термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

4,05

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

4,21
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт 2

Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 160 мм.

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле

D = R ∙S+R∙S+R∙S, (1.3)

где:

S, S, S,– расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, , определяемый по таблице П.2 [1],в зависимости от условий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1].

S= 4.54 , S= 0.66 ,

S= 11.09.

D = 0,888 ∙4,54 + 3,13∙0,66 + 0,021∙11,09 = 6,32

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, , определяемого по формуле


R=, (1.4)

где tв – расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице П1 методических указаний [1], tв =18°С;

tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха, °С принимаемая по таблице 2.4 и П3 методических указаний [1] с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки), tн = –23°С;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 2.5 методических указаний[1], n=1;

Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. 5.5[2] для наружных стен равным 6°С;

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

1ГДж=1.8усл.ед. Стоимость тепловой энергии по условию в методических указаниях.

73 усл.ед/м3. плиты жесткие минераловатные на синтетическом связующем по условию в методических указаниях.


здесь tв — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.1;

tн — расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.3 с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2; ТКП 45-2.04-43-26

n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3; ТКП 45-2.04-43-26

aв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2 ×°С), принимаемый по таблице 5.4; ТКП 45-2.04-43-26

Dtв — расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5;

Ст.э — стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам;

zо.т — продолжительность отопительного периода, сут, принимаемая по таблице 4.4;

tн.от — средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4;

См — стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, руб/м3 , принимаемая по таб А7;

l — коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2, Вт/(м×°С), принимаемый по приложению А.

Полученное значение сопротивления теплопередаче Rограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм. , что удовлетворяет условию: R R.

1.2 Сопротивление теплопередаче подвального перекрытия

Рисунок 2 - Конструкция подвального перекрытия.

1. Доска пола– сосна. 1а. Лаги.

2. Плиты пенополиуритан.

3. Железобетонная плита перекрытия

λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, принимаемый по приложению А в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А.

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1

;

;

;

Задаемся интервалом тепловой инерции D «свыше 4 до 7,0 включительно» и в соответствии с таблицей 2.4 [1] определяем, что расчетная зимняя температура наружного воздуха tн является средней температурой наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92: tн = –29 °С.

Определяем требуемое сопротивление по формуле (1.4) где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв =18°С; n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n=0,6; Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5[1] для перекрытия над подвалом равным 2°С;

,

Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R, принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2]. также учитывая условие

Расчет сопротивления теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводности

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Покрытие пола. 0,04 0,18 Доска - сосна. p=500 кг/м³
Утеплитель - плиты пенополиуритан 0,18 0,052 p=80 кг/м³
Плита перекрытия 0,22 2,04 железобетон, p=2500 кг/м³
Наименование показателя Значение
коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС 23

термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

3,79

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

3,95
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт 2

Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 180 мм.

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице П.2 [1], в зависимости от условий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1]:

S= 19.70 , S= 0.55 ,

S= 4.54 .

D = R ∙S+ R∙S+ R∙S= 0,115 ∙19.7 + 3,85∙0.55 + 0,22∙4.54= 5,38

Рассчитанная тепловая инерция действительно попадает в выбранный нами интервал, следовательно расчет произведен верно.

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

136 усл.ед/м3 . пенополиуретан по условию в методических указаниях

Полученное значение сопротивления теплопередаче Rограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм. , что удовлетворяет условию: R R.

1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

Рисунок 3 -Конструкция чердачного перекрытия.

1. Маты из стекловолокна

2. Перекрытие-доска сосна 2а. Балка – брус сосна.

λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, принимаемый по приложению А в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А.

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1

;

;

Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R, принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2].

Расчет сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия
Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводности

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
Утеплитель - Маты из стекловолокна 0,22 0,051 p=125 кг/м³
Перекрытие доска сосна 0,06 0,18 p=500 кг/м³
Наименование показателя Значение
коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 8,7
коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС 23

термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

4,65

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

4,81
нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт 3

Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 220 мм.

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице А, в зависимости от условий эксплуатации А:

S= 4.54, S= 0.66 .

D = R ∙S+R∙S= 0,33 ∙4.54+ 4,31∙0,66 = 4,33

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, , определяемого по формуле 1.4 где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв =18°С; tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха, °С принимаемая по таблице А6 [1]с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки), tн = –24°С; n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n = 0,9; Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5 [2] для покрытий и чердачных перекрытий равным 4°С;


Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

204 усл.ед/м3 . маты и полосы из стеклянного волокна по условию в методических указаниях.

Полученное значение сопротивления теплопередаче Rограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк ,но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм. , что удовлетворяет условию: R R.

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Для наружных дверей требуемое сопротивление теплопередаче Rо тр должно быть не менее 0,6Rо тр стен зданий и сооружений, определяемого по формулам (1) и (2).

0,6Rо тр =0,6*0,57=0,3 м²·ºС/Вт.

На основании принятых конструкций наружных и внутренних дверей по таблице А.12 принимаются их термические сопротивления.

Наружные деревянные двери и ворота двойные 0,43 м²·ºС/Вт.

Внутренние двери одинарные 0,34 м²·ºС/Вт

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов

Для выбранного типа остекления по приложению А [1], определяется значение термического сопротивления теплопередаче световых проемов.

При этом сопротивление теплопередачи заполнений наружных световых проемов Rок должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче

R= 0,6,

определяемого по таблице 5.1[2], и не менее требуемого сопротивления

R= 0,39, определяемого по таблице 5.6 [2]

Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов, исходя из разности расчетных температур внутреннего tв (таблица А.3) и наружного воздуха tн и используя таблицу А.10 (tн – температура наиболее холодной пятидневки).

Rт= tв -(- tн )=18-(-29)=47 м²·ºС/Вт

Rок = 0,55 -

для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 – 0,74 указанное значение Rок следует увеличить на 10%

R=0,55∙1,1=0,605 м2 Сº/Вт.


1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стен и перегородок

Расчет термического сопротивления внутренних стен

пп

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводности

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
1 Брус сосна 0,16 0,18 p=500 кг/м³
2 Наименование показателя Значение
3 коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 18
4 коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС 23
5

термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

0,89
6

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

0,99
Расчет термического сопротивления внутренних перегородок

пп

Наименование слоя конструкции

Толщина

слоя δ, м

Коэф. теплопроводности

материала λ, Вт/м²·ºС

Примечание
1 Брус сосна 0,1 0,18 p=500 кг/м³
2 Наименование показателя Значение
3 коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС 18
4 коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС 23
5

термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт

Rк = ∑ δ/λ

0,56
6

сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт

Rt = 1/αв + Rк + 1/αн

0,65

2. Отопление здания

2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q,Вт, через ограждающую конструкцию определяют по формуле:

, (2.1)

где Fр – площадь ограждающей конструкции, м2 ;

R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,;

t – температура внутреннего воздуха, °С;

t– расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной

наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92°С;

β – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности

ограждающей конструкции по отношения к наружному воздуху,

таблица 5.3 [2] или таблица А5 [1].

Добавочные потери теплоты учитывают:

1. Ориентацию ограждений по сторонам света: северо-запад β = 0,1; юго-запад β = 0; юго-восток β = 0,05;

2. Подогрев врывающегося воздуха чрез наружные двери: для двойных дверей с тамбуром β = 0,27 ∙Н = 0,27∙9,7 = 2,6;

Площадь Fр и линейные размеры ограждающих конструкций определяют следующим образом:

а) Площадь световых проёмов и дверей – по наименьшим размерам строительных проёмов на свету;

б) площадь потолков и полов – по размерам между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси внутренней стены;

в) высоту стен первого этажа – по размеру от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;

г) высоту стен второго этажа – по размеру между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажа;

д) высоту стен верхнего этажа – по размеру от чистого пола данного этажа до верха утеплителя чердачного перекрытия;

е) длина наружных стен:

– неугловых помещений: по размерам между осями внутренних стен;

– угловые помещения: от внешней поверхности наружных стен до оси внутренних стен или до внешней поверхности примыкающих наружных стен;

ж) длину внутренних стен: по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;

з) для лестничных клеток теплопотери вычисляются по всей высоте без деления на этажи, т.е. от уровня земли до верха парапетной стены;

2.2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха

Затраты теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха определяются по формуле

; (2.2)

где: с – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1;

L – расход удаляемого воздуха, , не компенсируемый подогретым приточным воздухом для жилых зданий принимаемый L = 3 ∙ F;

ρн – плотность наружного воздуха, кг/м3 , определяемая по формуле

=, (2.3)

При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях, и жилых комнатах в размере 21Вт на 1м2 площади пола

Q=21∙F, (2.4)

Полный расчет теплопотерь и теплопоступлений производится для лестничной клетки и одной из квартир на первом, промежуточном и последним этажах здания. При этом рассчитывается отдельно каждое помещение в квартире. Результаты расчета заносим в таблицу 2.1.

Для остальных помещений количество теплопотерь помещения определяется по укрупненным показателям, для чего определяется удельная тепловая характеристика здания.

2.3 Результаты расчета

Результаты расчета теплопотерь сводятся в таблицу 2.1.Общие (полные) теплопотери здания Qпол определяются как сумма потерь тепла всеми помещениями, включая и лестничные клетки (при их наличии). Затем вычисляется удельная тепловая характеристика здания:

, (11)


где a – коэффициент, учитывающий влияние местных климатических условий (для Беларуси - a» 1,06);

Vзд – объем здания, принятый по наружному обмеру, м3 .

После определения удельной тепловой характеристики проводится ее сравнение с нормативной, ориентировочное значение которой (для массовой жилой застройки) можно определить по формуле:

qуд н =1,163(0,37+1/H)= 1.163*(0,37+1/6,18)=0,61

При отклонении расчетного значения тепловой характеристики по сравнению с нормативным более чем на 20 % необходимо выяснить причины этого отклонения.


3. Определение поверхности нагрева и числа элементов отопительных приборов

3.1 Расчет отопительных приборов

Для отопления жилых и гражданских зданий применяются радиаторы чугунные и стальные, конвекторы с кожухами и без них, панели бетонные и стальные.

Температуру подаваемой (горячей) tг и обратной (охлажденной) t0 воды принять:

tг = 95 ˚С, tо = 70 ˚С.

Средний температурный напор определяется по формуле:

Dtср = 0,5 (tг + tо ) - tв . (12)

Dtср = 0,5 (95+ 70) – 18=64,5

Для определения количества отопительных приборов предварительно определяется площадь их поверхности FР , м2 , по формуле

, (13)

где Qпр – теплоотдача отопительного прибора, Вт;

qпр – расчетная плотность теплового потока отопительного прибора, Вт/м2 ;

1 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток устанавливаемых отопительных приборов за счет округления в большую сторону расчетной величины (для радиаторов и конвекторов 1 =1,05);

2 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери отопительных приборов у наружных ограждений (для секционного радиатора или конвектора – 2 = 1,02, для панельного радиатора – 2 = 1,04).

Теплоотдача отопительного прибора определяется следующим образом:

Q пр = Qпол – 0.9× Qтр (14)

Q пр = 12183,44– 0.9× 4045=8542,44Вт.,

где Qпол – полные теплопотери помещения, Вт;

Qтр – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения стояков и подводок, Вт.

На практике теплоотдачу от теплопроводов определяют по упрощенной формуле:

Qтр = qв × lв + qг × lг , (15)

Qтр = 52 × 64 + 69× 10,4=4045,6 Вт

где qв , qг – теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб соответственно, Вт/м;

lв , lг – длина вертикально и горизонтально проложенных теплопроводов, м.

Значение qв и qг определяют по таблице А.13, исходя из наружного диаметра труб dн и величины среднего температурного напора Dtср , приняв среднее значение dн = 15 мм.

Расчетная плотность потока отопительного прибора определяется исходя из известного значения номинальной плотности теплового потока qном, Вт/м2 . Для теплоносителя воды

, (16)

где Gпр – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с;

n, p – экспериментальные значения показателей степени.

Значения Gпр , n, p, qном для каждого из типов отопительных приборов можно определить на основании таблицы А.17[1].

По найденному Fр подбираем количество отопительных приборов в зависимости от их конструкции.

3.2 Расчет чугунных секционных радиаторов

Расчетное число секций чугунных радиаторов определяют по формуле

, (17)

где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, зависящая от типа радиатора, м2 ;

b4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (при открытой – b4 = 1,0);

b3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС – 140 равным: при числе секций от 3 до 15 – 1, от 16 до 20 – 0,98.

Расчетное число секций приходится округлять для получения целого числа. Как правило, за основу принимают ближайшее большее число секций радиатора.

Расчет сводим в таблицу 3.1

Таблица 5.1 Ведомость расчета оттопительных приборов.
Номер повешения Тепловая мощность Qпотр, Вт Температура воздуха в помещении °С Температурный напор ∆tc0 Расход теплоносителя G, кг/ч.

Расчетная плотность потока

теплового прибора q Вт/м

Длина вертикалиного теплопровода м. Длина горизонтального теплопровода м.

Теплоотдача теплопроводов

Q Вт/м.

Теплоотдача отопительного

прибора Q, Вт.

Расчетная площадь прибора F, ь. Вт

Площадь поверхности нагрева

секции f, м

Расчетное число секций, Установочное число секций
101 1030 15 67,5 0,0095 730,93 5,5 0,8 347,5 717,3 1,051 0,244 4,307202 5
102 1186,7 18 64,5 0,0095 698,44 5,5 0,8 347,5 874 1,34 0,244 5,49244 6
103 1653,4 18 64,5 0,0095 698,44 5,5 1,6 403,5 1290 1,978 0,244 8,108539 9
106 635,92 25 57,5 0,0095 622,64 5,5 0,8 347,5 323,2 0,556 0,244 2,278199 3
201 1179,4 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 0,8 241,5 962 1,475 0,244 6,045724 7
202 1242,4 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 0,8 241,5 1025 1,572 0,244 6,441646 7
203 1637,3 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 1,6 297,5 1370 2,1 0,244 8,607024 9
205 1555,3 18 64,5 0,0095 698,44 3,5 1,6 297,5 1288 1,974 0,244 8,091383 9
206 649 25 57,5 0,0095 622,64 3,5 1,6 297,5 381,3 0,656 0,244 2,687636 3
ЛК 631,46 15 67,5 0,0095 730,93 4,2 0,8 278,6 380,7 0,558 0,244 2,286285 3
ИТОГО 61

4. Расчет водоструйного элеватора и расширительного бака

Подключение системы отопления жилого здания к тепловым сетям осуществляется в тепловом пункте. В состав теплового пункта входят элеватор, запорно-регулирующая арматура, контрольно-измерительная аппаратура и приборы автоматики.

Элеватор применяется при непосредственном присоединении местной водяной системы отопления к тепловым сетям с перегретой водой, он понижает температуру воды, поступающей из подающей магистрали тепловой сети до температуры воды, заданной в системе отопления, и обеспечивает ее циркуляцию. Для нормальной работы элеватора необходимо, чтобы разность давлений в подающей и обратной трубах тепловой сети составляла не менее 80 – 100 кПа. Давление, создаваемое элеватором в местной системе, составляет обычно 10 – 12 кПа.

Основное назначение расширительного бака – прием прироста объема воды в системе отопления, образующегося при ее нагреве. Расширительные баки бывают открытого и закрытого типа, с устройствами автоматики и без них.

Принимаем, что отопительная система при пуске в эксплуатацию заполняется водой из наружной тепловой сети с температурой tc .

4.1 Подбор элеватора

Основной расчетной характеристикой для элеватора является коэффициент смешения U, определяющий отношение расхода охлажденной воды системы отопления к расходу горячей воды тепловой сети

, (20)


где tс – температура воды тепловой сети, ˚С;

tг – температура горячей воды системы отопления;

tо – температура охлажденной воды системы отопления, ˚С.

Для подбора элеватора определяется давление, создаваемое насосом Δрнас , кПа, по формуле

, (21)

где рэ – располагаемое давление в тепловой сети на вводе в здание перед элеватором (выбирается по таблице А.2).

Диаметр горловины элеватора (камеры смешения) dг, мм, определяется по формуле

, (22)

где Gс – расчетный расход сетевой воды, кг/ч,

, (23)


где с – теплоемкость воды, равная 4,18 кДж/(кг×˚С),

Подбор номера элеватора производится по таблице 3. При этом необходимо брать ближайший с меньшим диаметром, так как завышение диаметра камеры смешения снижает КПД элеватора. Принимаю элеватор №4.

Таблица 4.1 - Параметры элеваторов конструкции ВТИ

Номер элеватора 1 2 3 4 5 6 7
Диаметр камеры смешения, мм 15 20 25 30 35 47 59
Общая длина элеватора, мм 425 425 625 625 625 720 720

5. Гидравлический расчет системы водяного отопления

Целью гидравлического расчета является определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении, установленном для данной системы.

Метод расчета теплопроводов по удельным потерям давления заключается в раздельном определении потерь давления на трение и в местных сопротивлениях.

В курсовом проекте необходимо осуществить гидравлический расчет главного циркуляционного кольца.

5.1 Методика расчета

До гидравлического расчета теплопроводов выполняют аксонометрическую схему системы отопления со всей запорно-регулирующей арматурой (рисунок А.1). На схеме, разбитой на расчетные участки, нумеруют стояки и сами участки, а так же указывают тепловую нагрузку и длину каждого участка. Длина участка берется по планам и разрезам здания. Сумма длин всех расчетных участков составляет величину расчетного циркуляционного кольца. Расчет теплопроводов по методу средних удельных потерь производят в следующей последовательности:

Выбирают главное циркуляционное кольцо. В тупиковых схемах однотрубных систем за главное принимают кольцо, проходящее через дальний стояк, а в двухтрубных системах – кольцо, проходящее через нижний отопительный прибор дальнего стояка.

При попутном движении теплоносителя главное кольцо проходит через один из средних наиболее нагруженных стояков – далее по обратной магистрали к тепловому узлу (рисунок А.1).

Определяют расчетное циркуляционное давление pс , Па.

Значение pс зависит от конструктивных особенностей системы отопления и является расчетным располагаемым давлением, создаваемым за элеватором (выбирается из таблицы А.2).

Для предварительного выбора диаметров теплопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу Rуд ср , Па/м:

, (25)

где k – коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления (для систем с естественной циркуляцией – k = 0,5, с искусственной – k = 0,35);

å l – суммарная длина расчетных участков, м.

Определяют расходы воды на расчетных участках Gуч , кг/ч:

, (26)

где Q – тепловая нагрузка участка, составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов, Вт;

с – теплоемкость воды, с=4,18 кДж/(кг×˚С);

tг – to – перепад температур воды в системе, ˚С.

Ориентируясь на Rуд ср и Gуч , с помощью [1, приложение 6] подбирают фактический диаметр участка d, фактическую величину удельной потери давления на трение Rуд ф , скорость движения воды W.

Определяют потери давления на трение на каждом участке Rуд ф ×l, Па.

Находят потери давления в местных сопротивлениях Z=pд × (таблица А.14) на участке, зная скорость воды W и сумму коэффициентов местных сопротивлений . Значение динамического давления pд можно определить по [1, приложение 7] или по формуле

, (27)

где ρв – плотность воды, кг/м3 ;

Плотность воды в зависимости от её температуры определяется:

ρ = 1000,3 – 0,06∙t – 0,0036∙t2 , (2.13)

где t – температура воды, ºС.

t= 70 ºС,

t = 95 ºС.

ρ = 1000,3 – 0,06∙70 – 0.0036∙702 = 978,46 кг/м3 ,

ρ = 1000,3 – 0,06∙95 – 0.0036∙952 = 962,11 кг/м3 .

ω – скорость движения воды, м/с, определяется по формуле:

,

где Q – расход воды на данном участке;

d – диаметр трубопровода, м.

Местное сопротивление тройников и крестовин относят к расчетным участкам с меньшим расходом воды; местное сопротивление отопительных приборов учитывается поровну в каждом примыкающем к ним трубопроводе.

Определяют общие потери давления на каждом участке при выбранных диаметрах, Па:

DР = Rуд ф × l + Z (28)

Сумма потерь давления в расчетном кольце, Па

(29)

Определяем потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяются по формуле

Z = Σξ∙, (2.16)

где Σξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, которые определяем в зависимости от видов местных сопротивлений по табл. П.7, методических указаний.

Участок 1: 1 тройник на ответвление при ø32 мм

∑ξ = 1,5

Участок 2: 1 вентиль прямоточный при ø32 мм, 1 тройник на ответвление

∑ξ = 2,5+1,5=4

Участок 3: 1 тройник на ответвление, ø25

∑ξ = 1,5

Участок 4: 1 тройник на ответвление, 1 отвод под 90º ø25

∑ξ = 1,5+1=2,5

Участок 5: 1 тройник на ответвление,

∑ξ = 1,5

Участок 6: 1 тройник на ответвление, 1 отвод под 900 при ø20 мм

∑ξ = 1,5+1 = 2,5

Участок 7: 1 тройник на ответвление, при ø20 мм

∑ξ = 1,5

Z = 1,5 ∙= 100,03Па,

Z = 4 ∙ = 367,74 Па,

Z = 1,5 ∙ = 75,23 Па,

Z = 2,5 ∙ = 42,67 Па,

Z = 1,5 ∙ = 100,29Па,

Z = 2,5 ∙ = 183,67 Па,

Z = 2,5 ∙ = 104,17 Па,

Сумма потерь давления в расчетном кольце должна быть в пределах (0,9 – 0,95) Рс , располагаемого давления в кольце, т.е.

к = (0,9 – 0,95)Рс (30)

D1118,3мПа < (0,9 – 0,95)1300=1170-1235мПа

Если условие (30) не выполняется, следует изменить диаметры трубопроводов на участках, на которых фактические удельные потери давления на трение намного завышены относительно средних Rуд ср . Изменив диаметры, выполняют перерасчет данных участков до выполнения условия (30).

На этом расчет главного циркуляционного кольца завершается. Все данные, полученные при расчете теплопровода, заносят в таблицу 5.1


Таблица 5.1 Гидравлический расчет
Номер участка Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Длина участка l, м Диаметр трубопровода Pd, мм Скорость движения воды V, Па/м Потери давления на трение на 1м длины R, Па/м Потери давления на трение на участке R*l, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па Сумма потерь давления на участке R*lуч+Zуч, Па
1 8615 296,785 6,2 32 0,36921 4,4 27,28 1,5 100,03 269,17
2 5265 181,378 1,5 32 0,22564 1,5 2,25 4 99,63 103,01
3 4560 157,091 5,1 25 0,32019 4,5 22,95 1,5 75,23 192,28
4 2660 91,6364 7,1 25 0,18677 1,2 8,52 2,5 42,67 103,16
5 5265 181,378 1,5 25 0,36969 4 6 1,5 100,29 109,29
6 4560 157,091 5,1 20 0,50029 0,75 3,825 2,5 306,12 325,63
7 2660 91,6364 7,1 20 0,29184 0,5 3,55 1,5 62,50 87,71
Итого: 1190,24

6. Вентиляция здания

6.1 Определение воздухообмена в помещении

Устройство системы вентиляции жилых зданиях необходимо для возможности удаления избытков тепла, влаги и вредных газов, выделяемых в помещении.

В данной работе устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь и санузлов, неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, щели в оконных переплётах.

Для вентиляции устраивают вентблоки между кухней и санузлом. Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5 м. от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзями. Минимальная высота выброса воздуха над кровлей при плоской кровле 0,5 м.

Количество вентиляционного воздуха для кухонь и санузлов L, м3 /ч принимается по таблице П1 /1/: кухня с 4-конфорочной плитой – 90 м3 /ч, ванна индивидуальная – 25 м3 /ч, уборная– 25 м3 /ч.

6.2 Аэродинамический расчёт систем вентиляции

При выполнении расчёта вычерчиваем схему системы вентиляции в аксонометрической проекции. Каждый канал рассматриваем как отдельный участок. При расчёте каналов выполняем ориентировочный подбор сечений по формуле

F =, (3.1)


F =,

F =,

где L – расход воздуха, удаляемый через канал, м3 /ч.

V– допустимая скорость воздуха в канале, для вытяжных шахт

V= 0,5 ÷ 1,0 м/с.

Движение воздуха в каналах, воздуховодах, шахте происходит за счет естественного перепада давления, возникающего благодаря разности плотностей холодного наружного и теплого внутреннего воздуха помещения.Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле

Dr = h× g × (rн - rв ), (31)

Dr1этаж = 7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

Dr2этаж = 4.6× 10 × (1.27 – 1.21)=2,76 Па,

где h – высота воздушного столба от середины вытяжного отверстия до устья шахты, м;

rн – плотность наружного воздуха при tн = 5 ˚С (rн = 1,27 кг/м3 );

rв – плотность воздуха вентилируемого помещения при 18 ˚С, (rв =1,21 кг/м3 ).

Задаемся размерами канала (минимальный размер 140х140 мм) в соответствии с рассчитанной площадью F.

-для кухни 1этаж а*b=100*400мм.,

- для санузел a*b=100*200мм.

Динамическое давление на участке принимаем по номограмме рисунок А.2 методических указаний:

– для кухонь р= 0,2 Па;

– для ванных комнат и санузлов р= 0,11 Па.

Исходя из размеров выбранного канала, уточняем скорость воздуха в канале W, м/с

. (33)

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется:

Δр =, (3.2)

где R – потери давления на 1м длины воздуховода, Па/м,

l – длина участка, м;

β – поправочный коэффициент на шероховатость стенок канала, для каналов вентблоков 1,5;

Z – потери давления в местных сопротивлениях определяемые как

Z=Σξ∙ р,(3.3)

где Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от видов местных сопротивлений, таблице П.8 /1/.

ξ для входа с поворотом потока воздуха с учётом жалюзийной решётки 2, ξ для выхода с поворотом потока воздуха 2,5;

р– динамическое давление на участке, Па, принимаем по монограмме рисунок А.2 /1/.

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие

∙100% 10%, (3.6)

1 участке:

– для первого участка длина l =9,735 м.

Динамическое давление на участке принимаем по номограмме рисунок А.2 методических указаний:

– для кухонь р= 0,2 Па;

– для ванных комнат и санузлов р= 0,11 Па.

Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле (3.3):

-для кухонь z = 4,5∙0,2 =0,9 Па;

-для ванных комнат и санузлов z= 4,5∙ 0,11=0,495 Па.

Потери давления на 1м длины воздуховода, Па/м, принимаются по рисунку А.2 методических указаний:

-для кухонь R =0,035 Па/м;

-для ванных комнат и санузлов R =0,022 Па/м.

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле (3.2):

-для кухонь Δр= =0,035∙7,6∙1,5 +0,9= 1,3 Па/м;

-для ванных санузлов Δр==0,022∙7,6∙1,5+0,495=0,745 Па/м.

Расчётное располагаемое давление определяется по формуле (3.4):

-для кухонь Δре ==7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

-для санузлов Δре ==Dr1этаж = 7.6× 10 × (1.27 – 1.21)=4.56 Па,

Для нормальной работы системы вентиляции надо, чтобы выполнялось условие:

-для кухонь

∙100% = 71% >10%;

-для ванных комнат и санузлов ∙100% = 78% >10%.

Для нормальной работы вентиляции на данном участке в вентканалах устанавливаем жалюзийные решётки.

Таблица 6.1 -Аэродинамический расчёт систем вентиляции

Номер участка Расход воздуха на участке L,м Длина участка l, м Размеры канала а*в,м Площадь сечения воздуховода F, м Эквивалентный диаметр dэкв, м Действительная скорость воздуха в канале V,м/с Потери на 1 м канала R,Па/м Поправочный коэффициент на шероховатость β Потери давления от трения на участке R∙l∙β,Па Динамическое давление на участке рд,Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений ∑ξ Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па Общие потери давления на участке (R∙l∙β+Z), Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 90 8,8 0,1*0,4 0,04 0,16 0,63 0,18 1,5 2,62 0,9 4,5 0,9 1,3
2 50 8,8 0,1*0,2 0,02 0,14 1,25 0,12 1,5 1,75 0,65 4,5 0,495 0,745
3 50 5,28 0,1*0,4 0,02 0,14 1,25 0,18 1,5 1,82 0,9 4,5 0,495 0,647

Список литературы

1. ТКП 45-2.04-43-2006 (технический кодекс установившейся практики) Строительные нормы проектирования

2. Методические указания к выполнению курсовой работы по теме: “Отопление и вентиляция жилого здания” для студентов специальности 1-70 02 01 “Промышленное и гражданское строительство”

3. СНБ 4.02.01-03 ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ воздуха.

4. СНБ 2.04.02 – 2000 СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ

5. Внутренние санитарно-техничекие устройства. Ч.I Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави, и др. -4-е изд.-М.:Стройиздат, 1990.-344с.: ил.-(Справочник проектировщика).

Оценить/Добавить комментарий
Имя
Оценка
Комментарии:
Где скачать еще рефератов? Здесь: letsdoit777.blogspot.com
Евгений07:16:54 19 марта 2016
Кто еще хочет зарабатывать от 9000 рублей в день "Чистых Денег"? Узнайте как: business1777.blogspot.com ! Cпециально для студентов!
15:47:18 25 ноября 2015

Работы, похожие на Курсовая работа: Отопление и вентиляция жилого здания

Назад
Меню
Главная
Рефераты
Благодарности
Опрос
Станете ли вы заказывать работу за деньги, если не найдете ее в Интернете?

Да, в любом случае.
Да, но только в случае крайней необходимости.
Возможно, в зависимости от цены.
Нет, напишу его сам.
Нет, забью.



Результаты(150559)
Комментарии (1836)
Copyright © 2005-2016 BestReferat.ru bestreferat@mail.ru       реклама на сайте

Рейтинг@Mail.ru